第４８卷第２期 雹晖墩 Ｖｏ１．４８ Ｎｏ．２ ２０１８年２月 Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｍａｃｈｉｎｅ Ｆｅｂ．２０１８ 本文参考文献引用格式：埭 ｛：斜 ，父田．等．焊接ＩＵ流埘 种钠焊接接头 织和 ： 能的影响【ＪｌｌＩ乜焊机，２０１８，４８（０２）：ＩＩ２一ＩＩ ７ 焊接！电流 种锎嫖接攘 缀翻 学性麓 蝻 康 举 ，王智春。，吴 勇 ，赵卫东‘，曾燕屏 ，张元伟 （１．华北电力科学研究院有限责任公司国网冀北电力有限公司电力科学研究院，北京ｌ０００４５； ２．北京科技大学材料科学与工程学院，北京１０００８３） 摘要：分别采用３种不同的焊接电流焊接隔板静叶和隔板体（含铬量均为ｌ １％，但不同材质）的异种钢 测 试焊接接头的拉伸、冲击和弯曲性能。结果表明，３种焊接工艺下的组织均为回火马氏体，焊接电流为２７０ Ａ 时的板条马氏体组织更粗大；ＥＤＳ分析表明焊缝和热影响区的析出相主要为Ｍ∞Ｃ 相。当焊接电流为２４０Ａ 时，接头具有较优异的综合力学性能。 关键词：异种钢：焊接；力学性能；析出相 中图分类号： ｒＧ４５７．１ｌ 文献标志码：Ａ 文章编号：１００１—２３０３（２０１８）０２—０１ Ｊ２—０６ Ｄ０ｌ：１０．７５ ｌ２／ｊ．ｉｓｓｎ．１００ｔ一２３０３．２０１８．０２．２４ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃｕｒｒｅｎｔ ｏｎ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｄｉｓｓｉｍｉｌａｒ ｓｔｅｅｌ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔｓ ＫＡ （ ．１ｕ ，Ｗ＾ＮＧ ＺｈＭｌｔｌｌｌ ，Ｗｔ Ｙｏｎｇ ，ｒ／ ｔＡ（）Ｗｅｉｄｏｎｇ。，ＺＥＮＧ Ｙａｎｐｉｎｇ！，ＺＨＡＮＧ、ｌｌａｌｌＰｅ（ ｉ （１．Ｎｍ，１ｈ ＣｔＩｌｌ１：ｌ ｌｃ１ｔ ｈ－ｊ‘ Ｐｏｗｅｒ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｌｉｌｕｌｅ（、Ｉ１．，１ ｔ（Ｉ．，Ｓｔａｔｅ（ ｔｌ Ｊｉｌ）Ｐｉ Ｅｌｅｃｌｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏ．，Ｉ ｔｄ．，Ｉ｛Ｐｓｏａｌ’（ ｌＩ ｈ￣ｓｔｉｔｕｌｅ，Ｂｅｉｊｉｌ１ｇ １（）（）０４５，Ｃｈｉｎａ；２．Ｓｃｈｏｏｌ ｔ）ｆ’Ｍａｔｅ ｒ’ｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｔ’Ｓ（‘ｔｅｌ （１ Ｆｅｃｈ— ｔｍｌｏｇ￣Ｂｅｔ．．ｉｉｎｇ，Ｂｒｉ．ｊｉｎｇ １０００８３．Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：ｑ、ＩｌｌＰＰ ｋｉｎｄｓ ｔｌ ｒＩ－Ｉｌｌ Ｉｌｌｓ ｉｌｌｒ ＩＪ ｒＩｌ ｒ ｗｅｌｄｉｎｇ ｉｌｉｓｓｉｎｔｉｌａｌ’ｓｉｔ ｔ－Ｉｓ ｗｉｌｈ １ ｌ％‘‘ｌｕＩＩＩｌｌｔ ’ｌｉｌｔ Ｉ１１．Ａｎｄ ｔｈｅ 、ｔ·ｔ【Ｊｆｌｈｌ－ ｔ·＂ｖｖｔ ｈｌｉｎｇ（’Ｉｌｌ’ｒｒｌｌｌＳ ‘川ｔｈｅ ｌｌｔｉｌ·１Ｉｌｓｉｔ’Ｉｆ（’ｈｌｌ（· ｉｌｌｌｄ ｌｉｌｔ－（ ｉｉｉｉｃ· ＩｎＯｌｗｌｌｉｔ ‘’ｆ、、ｔ ｈｈ Ｉ１ｉｏｉｎｌｓ ｉｓ ｓｌｉｌｌｌｉｅｄ＿ｒｌ ｎｓｉｈ ，ｉｎｌｐａｃｌ ｔｔ ｂｅｔｉｄｉｎｇ Ｉｌｌｔ ｉ’ ｓ‘Ｉｆ Ｉｌｕ ．Ｍｎｔｓ “ｒｔ·Ｉｌ ｓｈ Ｉ１ Ｉ Ｉ１ｔ ｌｒｓｔｉｌｔｓ ｌ１Ｉ１、～Ｉｈａｌ Ｉｈｌ－ｌｌ１；Ｉ ｒ，ｏｓＩｌｔｌＣｈｌｌｔ 【ｌｆ ｌｌ１ｒ ｉｏｉｎｌｓ￣ｉＩ１，Ｉｈｉ‘ｃｅ￣ｅｌｌｌｉｌｌｇ ｌ ｔ。ｈｌ】Ｉｉｈｉｇｉｅｓ ａｌＰ ａｌｌ ｔｅｌｌ／ｐｅｉ’ｉ“ Ｉｌｌｉｌｌ’ｈ ｎｓｉｌｅ．ｉｌｌｌｌｌ ｌｈｔ ＩＩＩＬＩＩ’ｉ‘ ｎｓｉｈ－ｉｓ Ｉｌｌ［１ｌ·ｈ ｔ—Ｉ）ｌｌｌ ｓｃＩｒ ｉｎ Ｉｈｌ ２７０ Ａ．ＥＩ）Ｓ＇ｌｌ】 、ｓｉｓ ｓｈｏｗｓ ｌｈＩ１ｌ ｔｌ ｓ Ｉ）１ＩＩｌａＩ＇Ｖ ｐｌｕｉｓｔ Ｉ，ｔ Ｗｅ ｈｔｓ｜ｌｌｌＩＩ ｈｅａｌ ａｔ ‘Ｉｉ （Ｉ Ｚｌｉｌｌｌ ｉｓ ｎｌａｉｎ］｝ ｐｈｉＩＳｌ Ｍ！｛【：ｎ Ｆｈ￣－ｊｌｉｉｎｌｓ ｏｈｈｌｉｎｔ ｉｔ ｗｉｌｈ ２４０ Ａ ｌｌｄＩ、ｔ ｉ＇ＸＩ 川ｔＪｎｌ‘。ｏｎｌｌｌｉｒｈｔ ｎｓｉｖｔ Ｉｌｌ（ （’ｈａｎｉｌ！ａｌ Ｉｎ（’ｌｔｅｒｌｌｅｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｉｌｉｓｓｉｎｌｉｈｌｒ ｓｈ－Ｐ１：ｗｔｌｈｌｉｎｇ：ｌｌｌｅ（－ｌｌａｎｉｔｔａｌ ｐｉ’ ） ｙ：ｓｆ·（·（… ｌ Ｙ ｐｌｌａｘ（、 ０前言 级问漏汽、它ｌ 作住高温、高 、高 ｊ１ 境Ｆ，要求隔 日 ，』火力发电 我Ｉ 的电力结构Ｉ＿ｆ１仍ｒｉ７ ＝ 板必须 仃较高的强度和刚度、较好的严密性和 导地位Ｉ Ｉ，汽轮饥ｆ１： 火力发电厂的ｉ＿人｜｛ 机之一． 高温蠕变 Ｐｔ：ＩＩ￣ Ｉ 通常采用高温蠕变 能优良的９％～ 其部件的安全，１１’静 ｌ＇ｉ２￣关系着电力 、Ｉｌ，『ｌ勺发令 １ １％Ｃｌ－铁索体／ｔ５氏体耐热钢作为隔板材料 Ｉ 隔板是汽轮机的十衰心部什，刑于 定静叶片和 止 汽轮机的隔板和静Ｉ１ｒ通过焊接组装 成Ｉ Ｉ， 焊 收稿日期：！【）ｉ７一ｌｌ—ｏ４ 接工艺不仅影响焊接接头的质量技 接效率，同时 基金项目：Ｉｔ＜．１１＂１璁一ＩＬ￣ＩＡ，“ｊ限公川Ｉ也力科学研究院镊助项¨ 也影响汽轮机的运行稳定性和运行效率近年来随 ｔ Ｋ．ＩＺＩ６０ｌ５） 着 内ＩＵ乃Ｉ‘、 的迅速发展，多次发， ｛ｌ 隔板静 作者简介： ’ （１９８３一）， ｒ程帅， 。 从。¨ Ｊ，ｒｉｆ：ＩＩ ｌｔ’ ｛受１艺 ｊ焊饯件ｎ０研究Ｅ—ｌｉｔ…ｌ：ｄｌＵｎｄｒ：啦、 Ｉ１ｆＪ脱落 敝Ｉ Ｉ因此，本研究以１０００ Ｍ 级汽轮机中 ｌ＾ ．…ｌｌ 隔板静叶和隔板体为试验材料，研究焊接 艺埘 焊接工艺 第２期 不同材质的隔板和静叶焊接接 ｉｎ，ｎ／＊５；￣ｕ织和力 、 ： １．２试验方法 果用 １隙 体保护焊，隔板体侧为ｌ５。的单、 ， 焊接坡ｆ Ｉ． 护气体为 （Ａｌ ）８５％＋ （ＣＯ ）１５％， 预热；＝ｌｆ『ＩＩ Ｊ，ｈ一：２５０～３００ ，层间温度２５０～３００℃，焊 披电 ２７～３ １ Ｖ，焊接电流分别为２４０ Ａ、２７０ Ａ和 ３００ Ａ，焊接述 ｌｆｌ１ 焊后热处胂 Ｉ 艺：７６０＋１０。【＝， 温１．５ ｌ ，ｆｔ‘降濉速率３００ ｃｃ，ｌｌ、 按 金 材料窜温拉伸试验方法ＧＢｆＹ ２２８一 性能的影响，为优化焊接工艺提供 Ｉ『舷依据 １试验材料和方法 １．１试验材料 隔板材料 ２（ｈ·ｌｌＭｏＶＮｌ ＋［Ｊｌ 片材料为１２Ｃｔ １ ＯＣ【Ｊ３Ｗ２ＮｉＭｔ）ＶＮＩ）ＮＢ，焊丝牌 为Ｅｌｌ４１０，３种材料 的化学成分如丧１所示一 表１材料的化学成分 Ｔａｂｌｅ １ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ％ ２０ｌ０和金属材料高温托仲试验，Ｊ‘ （ Ｂ／Ｔ ２２８．２— ２０１５列’焊接接头进行室温和Ｉ岛濉（５３６ ｃ１［ ）｛’ｕ．，ｆｑ Ｊｉ． 验，试样直径（ｂ ５ ＩＩ１１１１，杯距２５ Ｉ１１１１１：按照金Ｊ 十于料 比摆锤冲击试验方法（，Ｂｆｌ’２２９—２００７对焊接接头进 ２．１．３叶片ｆｌＪ！ＩＪ热影响 的显微组织 ３种焊接｝Ｕ流下叶片侧热影响区的金相组织 均乃板条状 俸’十ｌＩ较于母材和隔板侧热影响区， 叶Ｈ‘ｆｉＪ１１ｊ热影响 的码 体板条 ， 较大：３种焊接 电流下热影响ｉ 的析 卡Ｈ尺寸大敛相当，ＥＤＳ分析 丧Ｉ ，忻Ｈ【卡Ｊ ｊ母材的相同， 尺寸较大。 ２．１ ４焊当堂Ｉ≮ｎ勺 ｌ ｆ教 儿 ｛ ３种，ｔ￣ｔ ４受Ｉ乜流 卜焊缝区的金ｌ卡【１组织均为板条 状 ０氏体 接ｆＵ流为２７０ Ａ时焊缝区的显微组织 峨‘ｆ日人于２４０ ＿、手１１ ３００ Ａ时 由 ４町 ，析出相主 沿品界分１１ ，２７０ Ａ时焊缝区的析ｍ相最细小，数 最多，分 ２４０ Ａ时，析｝ｎ棚尺寸最大＝ＥＤＳ ，Ｊ＼忻丧明，析…１寸１寓 Ｃｌ元素，种类 母材的相同。 行室温夏比冲 试验，试样 为ｌ０ ＩＩＩＩＩ１Ｘ１０ ｎｌｌｌｌＸ ５５ Ｉｌｌｌ－Ｉ１，Ｖ型缺Ｆ１分别开在隔板侧 拔熔 线、焊缝 中心和叶片侧焊接熔合线处按蹦金 材料弯ｆ¨１ ｉＪ弋 验方法ＧＢ／Ｔ ２３２—２０１０埘焊拔接 逊｛ 试验，每ｆＮ，ｔｇ．按电流下取 ｌ 弯、背 ｉｊ｛＝ 温弯『ｌｌ ｌ，一个。： ’ 曲角为１８０。，试样尺 ｒ １０ ｌｌｌｌｎｘ３０ ＩＩＩＩＩＩＸｌ６０ Ｉ１１１１１：将 焊接接头酞样进行研磨、抛光，然｝一 川盐酸氯化铁 溶液（５０ ｎｉＬ ＨＣＩ＋５ ｇ ＦｅＣ１３＋ｌＯ【）…Ｌ Ｉ１：Ｏ）进仃侵 在Ｏｌｙｍｐｕｓ金卡Ｈ 微镜和ＪＳＭ一６４９（）） 手＝１捕｝乜镜 下观察其妊微组织 ２．２对接头力学性能的影响 ２．２．１托仲忡能 ２试验结果 ２．１对接头组织的影响 ２．１．１ 隔板ｆＩ１¨Ｉ‘片 材的显暾 织 两种母材的垃微组织如 １所，Ｊ： 饭和叶” 宰温扎ｆｆｉＪ试验结果表明，３种焊接电流下拉伸 试样均断裂０ ＩＩ｝‘片侧热影响区。不同焊接电流下接 的搴温和高７ａ；ｔ４￣仲 Ｋ－能分圳见图５、图６。无论 楚 濉还址＾ 濉，焊接电流为２７０ Ａ时，焊接接头 的强发均较低， 较高．室温Ｆ，３００ Ａ时焊接接 均为板条 ０氏体绀织，隔板的，Ｉ 十ｆ三条比叶片的 细小。由ＳＥＭ观察可 Ｉ，隔饭和【］㈠ ５ 扳条Ｉ 均存在大 析Ｈ。卡Ｈ，ＥＤＳ分 太Ｈｊｊ这些忻 ¨相均 强度最高，ｆＩ＿Ｉ 性最差 ２４０ Ａ时焊接接头的强度 略低于３００、｝１ｌ｝，ｆ － 好于３００ Ａ时、、高温下，焊 接Ｉ也流为２４０、Ｉ１、ｆ焊接接头的强度最高，塑性低于 ２７０ Ａ时的 接接头，但高于３００ Ａ时的焊接接头。 富含Ｃｉ，５：Ｃ素，断定为…种Ｍ ， 、 ２．１．２隔板ｆｌＪ！Ｉ】热影响区的显馓组织 ３种焊接电流下隔板侧热影响 的金＿十Ｈ组 均为马氏休组织，焊接电流为２７０ Ａ时，组织最 综合而 ，２４０ Ａ Ｉ１，ｊ焊接接头的托仲性能较好。 ２．２．２冲打 能 大，焊接电流为２４０ Ａ时，组织最 街 ３种焊接ｌ乜 流下隔板侧热影响区的析 棚 寸大致棚当，¨１ｓ 分析表明．析 ｝Ｉ卡岬｝Ｉ类 ｊ母材卡ＩＩ ３种焊接电流下接头的冲ｉ 试验结果如表２ 哪 爪叶片删熔 线处冲击功最高，焊缝中心冲击 功最低焊接电流为２４０ 时，无论是口｛‘片侧熔合 焊接工艺 雹晖梭 ａ隔板 ｂ叶片 图１ 两种母材的显微组织 Ｆｉｇ．１ Ｉｉｃｒ‘ｌｓｔｒｕｃｔｌｌｒｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂａｓｅ ｍｅｔａｌｓ ａ ２４０ Ａ ｂ ２７（Ｉ Ａ ·Ｉ ｌ４· 焊接工艺 康举，等：焊接电流对异种钢焊接接头组织和力学性能的影响 第２期 Ｃ ３００ Ａ 图２隔板侧热影响区的显微组织 Ｆｉｇ．２ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｈｅａｔ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｚｏｎｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉａｐｈｒａｇｍｓ ａ ２４０ Ａ ｂ ２７０ Ａ Ｃ ３００ Ａ 图３叶片侧热影响区的显微组织 Ｆｉｇ．３ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｈｅａｔ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｚｏｎｅ ｏｆ ｔｈｅ ｂｌａｄｅｓ ｇ 磊 矽． ·１１５· 焊接工艺 雹珲拽 ４８卷 ａ ２４０ Ａ ｃ ３００ Ａ 图４焊缝区的显微组织 Ｆｉｇ．４ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｗｅｌｄ ｓｅａｍｓ 线处、焊缝中心，还是隔板侧熔合线处，其冲击功均 最高，随着焊接电流的增大，叶片及隔板侧熔合线 ３分析 ９％～ｌ １％Ｃｒ铁素体／马氏体耐热钢的热强性主 要通过同溶强化、细品强化和第二相强化（即沉淀 处的冲击功逐渐减小，而焊缝中心的冲击功则先减 小后增大 ２．２．３ 弯曲性能 ３种电流下焊接接头的弯曲试验结果表明，经 １８０。弯【拍后，２４０ Ａ的焊接接头，正弯和背弯试样均 完好；２７０ Ａ的焊接接头，正弯试样断裂，背弯试样 现２条长４ ｎ１１１１的裂纹；３００ Ａ的焊接接头，正弯 和背弯试样均断裂。由此可见，焊接电流为２４０ Ａ时， 焊接接头的抗弯『什１性能最好。 ·强化） 种方式实现，尤其是从仅同溶休中沉淀析 的热力学稳定的碳化物是该型钢高温强化的一 个主要机制Ｉ 。细小弥散的碳化物相能够阻碍位错 运动．起到强化作用。受到焊接热循环影响时，碳 化物粗大、沿晶界析出，改变品界性质，尤其是当碳 化物相呈连续薄片状积聚在晶界上时．会促进晶界 裂纹的形成，削弱品界强度。囚此，无论是晶内／晶界 粗大碳化物相，还是沿品界积聚的连续薄层状碳化 １１６‘ — 焊接工艺 康举，等：焊接电流对异种钢焊接接头组织和力学性能的影响 第２期 噶 享 立 一 茎 曩 廷 暴 抗批戗度 服强废 断后仲Ｋ牢断 收缩牢 抗托强 服强度 断后仲长率断 收缩牢 图５不同焊接电流下焊接接头的室温拉伸性能 Ｆｉｇ．５ Ｒｏｏｍ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｐｒｏｐｅｒｔ￣ｓ ｏｆ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉ－ ｎｔｓ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｗｅｌｄｉｎｇ ｃｕｒｒｅｎｔｓ 图６不同焊接电流下焊接接头的高温拉伸性能 Ｆｉｇ．６ Ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉ－ ｎｔｓ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｅｒｅｎｔ ｗｅｌｄｉｎｇ ｃｕｒｒｅｎｔｓ 表２不同焊接电流下焊接接头的冲击功，Ｊ Ｔａｂｌｅ ２ Ｉｍｐａｃｔ ｅｎｅｒｇｙ ｏｆ ｔｈｅ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔｓ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｗｅｌｄｉｎｇ ｃｕｒｒｅｎｔｓ Ｊ 物均会降低接头强度。Ｍ∞ｃ 相是９％～１ １％Ｃｒ耐热 钢的主要析出相，Ｍ：，Ｃ 是一种富含Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ等 元素的碳化物，其结构为复杂的立方品格，沿品界 织较焊缝区和隔板侧热影响区的组织粗大，ＥＤＳ分 析表明焊缝和热影响区的析出相主要为Ｍ∞Ｃ 相。 （２）当焊接电流为２４０ Ａ时，获得的焊接接头 析出的Ｍ ｃ 会导致界面结合强度下降，降低合金 的塑韧性 Ｉ。 综合力学性能较为优异。 ２Ｃｒｌ ｌＭｏＶＮｂＮ钢（隔板侧）与１２ＣｒｌＯＣｏ３Ｗ２Ｎｉ 参考文献： 【Ｉ】杨勇平，杨志、Ｆ，徐钢．等．中国火力发电能耗状况及展 望『Ｊ１．中【刊电机ｊ二程学报，２０１３（２３）：ｌ—ｌ１． ＭｏＶＮｂＮＢ钢（叶片侧）异种钢焊接接头母材、热影 响区和焊缝区均为马氏体组织。对于叶片侧热影响 【２】吴谦，余峰．汽轮机隔板强度有限冗法及其应用 西安 交通大学学报．１９９７（１０）：５６—６４． 区，焊接热循环使得马氏体组织长大，碳化物相粗 大，导致该位置成为接头力学性能的薄弱区域。在 不同焊接电流下，接头的力学性能主要与沉淀相的 尺寸、形貌和分布有关。焊接线能量较小时，焊接热 影响区的温度达不到析ｍ相的溶解温度，析ｍ相的 尺寸、分布与母材相比变化不大；当焊接温度较大 时，焊接热影响区的析Ｈ｛相全部溶解，重新析 。 析 相重新析 时，往往会以晶界未溶解的析出相 为核心沿晶界连续析出，使得热影响区性能变差，进 而导致力学性能变差。 【３】蒋超静，王斌，黄斌，等．一种汽轮机隔板整圆焊接方法 【ＰＪ．２０１５－ｌ２－０２． 【４】胡小磊．汽轮机隔板外环多层多道焊焊接变形数值模拟 ｆＤ１．黑龙江：哈尔滨理 大学．２０１５． 【５］刘金状．某电厂汽轮机低压缸隔板断裂失效原因分析 ． 机电工程技术．２０１４（８）：１５７一ｌ６Ｏ． ［６】唐人剑．陆伟，殷俊林，等．长期高温时效１２ＣｒｌＭｏＶ钢中 碳化物组织结构ｆＪ１．同济大学学报，２００６，３４（１）：１０６－１ １０． ［７】郭岩，侯淑芳，周荣灿．晶界Ｍ ｃ。碳化物对ＩＮ６１７合金力 学性能的影响…．动力ｒ程学报，２０１０（１０）：８０４—８０８． 【８】Ｇａｒｉｂｏｌｄｉ Ｅ，Ｃａｂｉｂｂｏ Ｍ，Ｓｐｉｇａｒｅｌｌｉ Ｓ。ｅｔ ．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｎ ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎ ｐｈｅｎｏｍｅｎａ ｏｆ Ｎｉ－２２Ｃｌ＝１ ２Ｃｏ－９Ｍｏ ａｌｌｏｙ ａｇｅｄ ４结论 （１）３种焊接电流下，焊接接头焊缝区及热影 ａｎｄ ｃｒｅｐｔ ａｔ ｌｌｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｖｅｓｓｅｌｓ ａｎｄ Ｐｉｐｉｎｇ，２００８（８５）：６３—７ Ｉ． 响区的组织均为回火马氏体，叶片侧热影响区的组
