一、工程结构概况：
江苏省常州高级中学戚墅堰分校新建工程(宿舍楼一、食堂；宿舍楼二)位于常州市戚墅堰区刘国钧高等职业学校北侧、龙锦路南侧、华丰路东侧、韩区河西侧。
宿舍楼一、食堂 地上1～6层钢筋混凝土框架结构，平屋面，坡瓦屋檐，建筑总高度28.60m，一层层高5.20m，二至五层层高3.65m，六层层高3.60m，屋顶层层高4.60m，室内外高差为0.10m。
基础型式柱下钢筋混凝土独立基础，墙下素混凝土条形基础。
宿舍楼二 地下1层，地上6层钢筋混凝土框架结构，平屋面，坡瓦屋檐，建筑总高度28.60m，地下室层高3.60m，一至五层层高3.65m，六层层高3.60m，屋顶层层高4.60m，室内外高差为1.55m。
基础型式柱下钢筋混凝土柱墩筏板基础。
本工程宿舍楼一、宿舍楼二屋檐四周设有挑檐，悬挑长度为1.55m，挑板结构标高23.40m，挑板厚度为150mm，板外侧翻边梁250×370，属于高大模板支撑。因建筑物四周脚手架已同主体同步施工搭设，脚手架上剪刀撑、钢竹笆、密目网都已布置到位，悬挑部位若搭设落地支模架，不仅影响美观，且搭设比较困难，亦影响工程进度。故此方案采用工字钢悬挑做主梁，考虑到转角部位荷载比较大，则转角部位搭设落地支模架，模架支撑于：素土夯实+100厚碎石垫层+100厚C15混凝土上。 二、模板支撑立杆布置原则：安全可靠 便于施工
高大模板搭设方案，选取宿舍楼一屋面檐口挑板典型区域为单元编制，宿舍楼二屋面挑檐区域类似构件，均按方案分类构件搭设参数进行搭设施工。
支模搭设需安排专业架子工，按方案搭设参数弹线定位后搭设，确保水平杆件双向贯通形成整体。
混凝土浇筑采用移动泵送布料，框架柱必须先行浇筑至梁底（设施工缝），结平梁板混凝土浇筑从内向外侧方向浇筑。
后附验算按最不利构件搭设参数：150厚板、250×370梁、悬挑主梁。
三、编制依据：
1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3. 江苏省常州高级中学戚墅堰分校新建工程《结构施工图》
4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006 5. 《建筑结构静力计算手册》；《施工手册》（第四版）； 6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
7.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建设部87号文 8. 荷载标准值及分项系数 序号 1 名称 楼板木模自重（包括梁模） 荷载 0.30kN/m2 分项系数 1.2 / 1.35 2 3 4 5 混凝土自重 框架梁钢筋自重 楼板钢筋自重 振捣荷载 计算水平面荷载 计算垂直面荷载 计算底模及小横杆时 6 施工荷载 计算大横杆时 计算立杆及其他支承构件 9. 荷载组合 项次 1 2 3 材 料 钢 管 模 板 项 目 平板及薄壳模板及支架 梁和拱模板的底板及支架 梁、拱、柱、墙的侧面模板 规 格 Q235钢， ?48×2.8 15厚复合 多层板 40×90松木 国标#16 单扣件承载力 双扣件承载力 荷载组合 计算承载能力 ①＋②＋③＋④ ①＋②＋③＋⑤ ⑤＋⑥ 性能指标参数 抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积： A=3.97cm2；惯性矩：I=10.20cm4 截面模量：W= 4.25cm3；弹性模量：E=2.06×105 N/mm2 顺纹抗压：fc=10.32N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.2N/mm2 弹性模量：E=4500N/mm2；松木的重力密度5 kN /m3 顺纹抗压：fc=10.00N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2 顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2；抗弯：fm=13N/mm2 弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5 kN /m3 验算刚度 ①＋②＋③ ①＋②＋③ ⑥ 24kN/m3 1.524kN/m3 1.124kN/m3 2.0kN/m2 4.0kN/m 2.5 kN /m2 (以集中荷载2.5kN验算，取大值) 1.5 kN /m2 1.0 kN /m2 21.2 / 1.35 1.2 / 1.35 1.2 / 1.35 1.4 1.4 10. 材料计算参数 木 方 工字钢 扣 件 f=215 N/mm2 [N]=8000N [N]=12000N 四、搭设技术参数： （一）普通悬挑部位 1、在六层楼面处，埋设ф16圆钢压环，布置6.0m 长的16#国标工字钢挑梁，悬挑2.3m，内锚3.7m，挑梁间距为800mm左右，然后在工字钢挑梁上直接搭设支模架立杆，支模架立杆间排距均为950mm，步距为1800mm。
2、压环设置，压环采用Φ16圆钢，共设置3道，第一道为定位压环，在离建筑物外包100mm处设置；第二道、第三道为受力压环（其中第二道为备用压环），第三道压环距工
字钢末端200mm处设置，第二道距第三道500mm设置，当第三道受力压环破坏后（预埋不当、受外力破坏等），第二道受力压环受力作业。
3、为保证安全，六层结平模板支撑不得拆除，五层结平模板支撑如已拆除，阳台部位需搭设钢管支撑。
（二）转角部位
1、150厚板下支撑立杆间距控制在800×1000范围内，木方立放布置间距小于200mm。 2、双向水平杆步距：小于1.80m。
五、模板支撑搭设安全技术要求：
1.挑檐转角部位模架支撑于：素土夯实+100厚碎石垫层+100厚C15混凝土上，其余搭设于工字钢悬挑主梁。工字钢上焊接固定钢管用的钢筋。
2. 框架柱须先行浇筑完成至梁板底。双向水平杆与相邻框架柱，用钢管扣件与框架柱抱牢顶紧。如下图：
3. 结构模板支承立杆采用对接接长，竖向须垂直。支撑立杆严禁搭接。
4. 立杆底脚距地200mm高设置双向扫地杆，纵下横上搭设。双向水平杆步距1.80m。 5. 水平杆双向贯通形成整体，连接采用对接连接。 6.板下、翻边梁侧立杆与横杆连接采用双扣件。
7. 高支模区域四周及内侧双向间隔小于6.0m设置垂直剪刀撑一道，间隔设置水平剪刀
撑。垂直剪刀撑与立杆紧固，水平剪刀撑与水平杆紧固。剪刀撑采用搭接（搭接长度大于1.0m），设置三扣件。
8. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65 N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。 9. 预先对梁板底设置起拱，设计无要求时按0.1%～0.3%起拱。
10. 浇筑混凝土时控制卸料厚度（板超过浇筑高度小于100mm，梁分层厚度400mm）及浇筑方向，均匀布料，分层浇筑。混凝土浇筑完毕并达到设计强度后方可开始拆除模板支撑。
11. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。避免质量、安全事故发生。
12. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求弹线进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。
13. 混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，梁板浇筑从中间向两侧分层进行。
六、高支架模板搭设安全管理措施
1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。
2、模架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。模架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。
3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。
4、钢管模架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。 5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。 6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查： （1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；
（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求； （3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；
（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。
7、顶板操作层外围四周设置栏杆防护。
七、高支架模板搭设应急预案
1. 施工前对参与施工的各工种操作人员进行安全技术交底，明确高大模板混凝土施工的各项要求及出现险情的处理措施。
2. 明确混凝土浇筑方向和顺序，严禁混凝土局部超高堆放。
3. 巡查模板的木工应在架体外观察，钢筋工在操作区外等候调遣。
4. 施工中发现异常及时停止施工，操作人员先撤离，待处理完毕后继续施工。 5. 现场技术管理人员必须在现场协调指挥，严禁野蛮施工。
八、模板拆除
1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁侧模板。
2. 板底模板混凝土强度达到100%的设计强度时拆除。
3. 梁底模板混凝土强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。 4. 模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。
5. 拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。
九、模板及支撑验收要求
1. 钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。 2．施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。
3．搭设施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目工程师、安全员验收。
4．验收标准：按施工方案搭设；立杆垂直度全高不大于30mm；梁、板底立杆扣件拧紧力矩40~65N·m。
5. 模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。
十、高支架模板及支撑验算：
（一）. 板厚150mm楼板模板计算
模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.04 kN/m2
板下主龙骨采用?48×2.80钢管，板底支承杆间距800×1000；板下木方40×90间距@200；
E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2， （1）荷载计算
① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2
② 混凝土标准值： 24 kN/m3
③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3
④ 施工人员及设备荷载标准值：2.5 kN/m2（验算模板、小梁）； 1.5 kN/m2
（验算大横杆）
1.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P =2.5 kN）
（2）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取2.5kN/m2)
F1=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+2.5×1.4= 8.39kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取2.5kN/m2)
F2=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+2.5×0.7×1.4= 7.95 kN/m2
以上F1、 F2两者取大值，F1= 8.39 kN/m
面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。
2
线荷载设计值：q1= F1×1.0m = 0.9×8.39kN/m×1.0m = 7.56kN/m
q1l27.562002施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == 37800N·mm
882
2）集中荷载设计值：
2
面模板自重线荷载设计值：q2= 0.04 kN/m×1.0m ×1.2= 0.05kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×2.5 kN×1.4 = 3.15kN
q2l2Pl0.0520023150200施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 ==
8484157750N·mm
以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。
bh21000152W = = 37500mm3
66M157750= 4.21N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要2 =
37500W求
（3）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）= 4.07kN/m2 q3= F3×1.0 = 4.07 kN/m2×1.0m = 4.07kN/m
bh31000153I = = 281250mm4
12125ql454.072004l200= = 0.07mm＜= = 0.50mm 满足要
3844500281250384EI400400求
（4）计算次木龙骨 (40×90木方)承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
以上1)结果 F1、 F2两者取大值，F1= 8.39kN/m2 次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽0.20m。 线荷载设计值：q3= 0.9×F1×0.20m = 0.9×8.39kN/m2×0.20m =1.51kN/m
q3l21.518002施工荷载为均布荷载弯矩值：M3 ==120800N·mm
882）集中荷载设计值：
面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.065kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×2.5 kN×1.4 = 3.15kN
施工荷载为集中荷载弯矩值：
q4l2PlM4
840.06580023150800==635200N·mm 84以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。
bh240902 3
木楞截面模量：W= = 54000mm
66M635200 = =11.77N/mm2＜454000W[σ]=14.00 N/mm2
满足要求
（5）木方承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）= 4.07kN/m2 q5= F3×0.2 = 4.07 kN/m2×0.20m = 0.814kN/m
bh340903木楞惯性距：I = = 2430000mm4
12125ql4l50.8148004800= = 0.20mm＜= =3.20mm 满足要求
38490002430000384EI250400（6）木方承载能力抗剪验算
1）均布荷载设计值：
以上1)结果 F1、 F2两者取大值，F1=8.39 kN/m2 次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽0.20m。 线荷载设计值：q3= F1×0.20m = 0.9×8.39kN/m2×0.20m = 1.511kN/m
木楞剪力设计值：Vql1.511800== 605N
222）均布荷载设计值抗剪验算： 3V3605== 0.26N/mm2 ＜ [] = 1.4 N/mm2 满足要求 2bh24090（7）主龙骨（?48×2.8钢管横杆）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取1.5kN/m2)
F4=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+1.5×1.4= 6.99 kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取1.5kN/m2)
F5=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+1.5×0.7×1.4= 6.94kN/m2 以上F4、 F5两者取大值，F5 = 6.99kN/m2
次龙骨视为跨度1000mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽800mm。
线荷载设计值：q5= 0.9×F5×0.80m = 0.9×6.99kN/m×0.80m = 5.04kN/m
q5l25.0410002施工荷载为均布荷载弯矩值：M5 == 630000N·mm
882
钢管截面模量：W= 4250 mm(?48×2.75钢管)
2）均布荷载设计值抗弯强度验算：
M5630000 = = 148.24N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要
4250W3
求
（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）= 4.07kN/m2 q6= F3×1.00 = 4.07kN/m2×1.00m = 4.07kN/m
E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.80钢管)
5q6l454.0710004l1000= = 2.53mm＜= = 4.00mm 满足要
384206000102000384EI250400求
（9）钢管支撑立杆（?48×2.8）承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取1.0kN/m2)
F6=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+1.0×1.4= 6.29kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取1.0kN/m2)
F7=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+1.0×0.7×1.4= 6.48 kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F7=6.48kN/m2
钢管支撑间距最大为0.80m×1.00m，水平杆步距＜1.80m，支撑杆有效面积A=397.4mm2
钢管扣件重量：N2 = 15（步）×165N (经验值) = 2475N（按23.60m高度计算）略
2）均布荷载设计值强度验算：
N1 = 0.9×6.48kN/m2×0.80m×1.00m = 4.667kN (单根立杆承载面积) N = N1 + N2 = 4667N +2475N = 7142N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2
N7142 = = 17.98N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
397.4A3）均布荷载设计值稳定验算：
48242.42钢管?48×2.8回转半径：i==16.01mm
44l1800
计算长度：l01800mm； O==112.43 ＜ [] = 150
i16.01d2d12查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.481 则：cN714222
= = 37.37N/mm＜[σ]=205 N/mm 满足要求 A0.481397.4 (10) 扣件抗滑能力验算：
查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 7142 ＜[N]=8000N，单扣件满足要求 为确保安全，板底水平杆与立杆连接须采用双扣件。
（二）. 梁250mm×370mm（等效截面）模板计算
模板体系设计
新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) KL 3.7 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 800 1900 1800 ''250×370 150 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 800、900 自定义 650 1 自定义 900 50 3 125 0 设计简图如下：
平面图 立面图
立面图
面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 215 1.5 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.37)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.37)+1.4×0.7×2]×1＝13.349kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.37]×1＝11.585kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.37)]×1＝9.535kN/m 计算简图如下： 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×13.349×0.1252＝0.026kN·m σ＝Mmax/W＝0.026×106/37500＝0.695N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×9.535×1254/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×11.585×0.125+0.437×1.764×0.125＝0.639kN
R2=1.25q1L=1.25×13.349×0.125＝2.086kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375q2L=0.375×9.535×0.125＝0.447kN R2'=1.25q2L=1.25×9.535×0.125＝1.49kN
小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.44 54 243 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2240×90 1.78 9350 简支梁 承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.639/1＝0.639kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[2.086]/1= 2.086kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=0.639/1＝0.639kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.03kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×0.37=0.225kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.37-0.15)=0.134kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×((1.9-0.65)-0.25/2)/2×1=4.008kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=0.639+0.03+0.225=0.895kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.086+0.03=2.116kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.639+0.03+0.134+4.008=4.812kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[0.895,2.116,4.812]=4.812kN/m 正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.447/1＝0.447kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[1.49]/1= 1.49kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.447/1＝0.447kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.025kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.37=0.185kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.37-0.15)=0.11kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((1.9-0.65)-0.25/2)/2×1=2.399kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=0.447+0.025+0.185=0.657kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.49+0.025=1.515kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.447+0.025+0.11+2.399=2.981kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[0.657,1.515,2.981]=2.981kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.812×0.82，0.5×4.812×0.052]＝0.385kN·m σ=Mmax/W=0.385×106/54000=7.129N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×4.812×0.8，4.812×0.05]＝1.925kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.925×1000/(2×40×90)＝0.802N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.981×8004/(384×9350×243×104)＝0.7mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝2.981×504/(8×9350×243×104)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×50/250＝0.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[4.812×0.8,0.5×4.812×0.8+4.812×0.05]=3.85kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.716kN,R2=1.693kN,R3=3.85kN 正常使用极限状态
Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.981×0.8,0.5×2.981×0.8+2.981×0.05]=2.385kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.526kN,R2'=1.212kN,R3'=2.385kN
主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 22钢管 Φ48×2.8 125 206000 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Φ48×2.8 205 4.25 10.19 1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.494×106/4250=116.137N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.362kN
τmax=2Vmax/A=2×5.362×1000/398＝26.943N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝1.141mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.897kN，R2=5.728kN，R3=0.366kN
扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝5.728kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN 满足要求！
立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Φ48×2.8 Q235 16 205 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Φ48×2.8 398 4.25 0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm
λ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.502 2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.159×0.8×1.82/10＝0.047kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.37)+1.4×0.9×2]×1＝12.566kN/m 2)小梁验算
q1＝max{0.607+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×0.37]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×((1.9-0.65)-0.25/2)/2×1，1.963+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.25/2}=3.981kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.804kN，R2＝4.962kN，R3＝0.323kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3+N边]+0.9×1.2×0.15×(3.7-0.37)+Mw/lb＝max[0.804，4.962，0.323+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.9-0.65-0.25/2)/2×0.8]+0.539+0.047/1.9＝5.537kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝5536.751/(0.502×398)+0.047×106/4250＝38.771N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
内侧200×650梁验算
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 梁侧楼板厚度(mm) 150 L 3.7 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×650 二、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 ''梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 800 750 1800 800、1000 自定义 400 0 50 3 100 1 设计简图如下：
平面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 215 1.5 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.024kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝20.26kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.65)]×1＝16.675kN/m 计算简图如下： 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×22.024×0.12＝0.028kN·m σ＝Mmax/W＝0.028×106/37500＝0.734N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×16.675×1004/(100×10000×281250)＝0.003mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×20.26×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.837kN R2=1.25q1L=1.25×22.024×0.1＝2.753kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375q2L=0.375×16.675×0.1＝0.625kN R2'=1.25q2L=1.25×16.675×0.1＝2.084kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.44 54 243 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2240×90 1.78 9350 简支梁 承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.837/1＝0.837kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[2.753]/1= 2.753kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=0.837/1＝0.837kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.024kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.65-0.15)=0.304kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.65-0.15)=0.304kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.2/2)/2×1=1.069kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×((0.75-0.4)-0.2/2)/2×1=0.891kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =0.837+0.024+0.304+1.069=2.234kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.753+0.024=2.777kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.837+0.024+0.304+0.891=2.056kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.234,2.777,2.056]=2.777kN/m 正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.625/1＝0.625kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[2.084]/1= 2.084kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.625/1＝0.625kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.02kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.65-0.15)=0.25kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.65-0.15)=0.25kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.4-0.2/2)/2×1=0.64kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((0.75-0.4)-0.2/2)/2×1=0.533kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.625+0.02+0.25+0.64=1.535kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.084+0.02=2.104kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.625+0.02+0.25+0.533=1.428kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.535,2.104,1.428]=2.104kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.777×0.42，0.5×2.777×0.052]＝0.056kN·m σ=Mmax/W=0.056×106/54000=1.029N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.777×0.4，2.777×0.05]＝0.555kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.555×1000/(2×40×90)＝0.231N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.104×4004/(384×9350×243×104)＝0.031mm≤[ν]＝l1/250＝400/250＝1.6mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝2.104×504/(8×9350×243×104)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×50/250＝0.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.777×0.4,0.5×2.777×0.4+2.777×0.05]=1.111kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.894kN,R2=1.111kN,R3=0.822kN 正常使用极限状态
Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.104×0.4,0.5×2.104×0.4+2.104×0.05]=0.842kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.614kN,R2'=0.842kN,R3'=0.571kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Φ48×2.8 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2Φ48×2.8 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 22125 206000 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 434.25 10.19 1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.442×106/4250=104.018N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.498kN
τmax=2Vmax/A=2×1.498×1000/398＝7.528N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.797mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=1.329kN，R2=1.498kN 正常使用极限状态
支座反力依次为R1'=0.952kN，R2'=1.075kN
七、纵向水平钢管验算
钢管截面类型(mm) 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2322Φ48×2.8 398 206000 4.25 125 钢管计算截面类型(mm) 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm) 24Φ48×2.8 16 10.19 205
R＝max[R1，R2]=max[1.329，1.498]=1.498kN，R'＝max[R1'，R2']＝max[0.952，1.075]=1.0
75kN
计算简图如下： 1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.21×106/4250＝49.348N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝2.022kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.022×1000/398＝10.162N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.303mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算
支座反力依次为R1=2.022kN，R2=3.221kN，R3=3.221kN，R4=2.022kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=2.857kN，R2=3.221kN
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝3.221kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN 满足要求！
九、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Φ48×2.8 Q235 16 205 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Φ48×2.8 398 4.25 0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm
λ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.502 2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.159×0.8×1.82/10＝0.047kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.9×2]×1＝20.277kN/m 2)小梁验算
q1＝max{0.774+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.65-0.15)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×max[0.4-0.2/2，(0.75-0.4)-0.2/2]/2×1，2.535+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=2.556kN/m 同上四～七计算过程，可得： R1＝2.533kN，R2＝2.857kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.15×(3.7-0.65)+Mw/lb＝max[2.533+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.4-0.2/2)/2×0.8，2.857+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.75-0.4-0.2/2)/2×0.8]+0.494+0.047/0.75＝6.284kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝6283.9/(0.502×398)+0.047×106/4250＝42.51N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（三）悬挑主梁验算计算
一、基本参数 计算简图
振捣荷载 2.0kN/m2 混凝土 24kN/m3 模板 0.5kN/m2
混凝土钢筋 1.524kN/m3 钢管扣件 0.165kN/步 施工荷载 1.0kN/m2 从外到内N1、N2、N3最大设计值
N1设计值组合一 N1=0.9*(1.2*0.165*2)+1.4*1*0.475*0.8*0.9=0.84 N1设计值组合二 N1=0.9*1.35*0.165*2+1.4*0.7*1*0.475*0.8=0.77 考虑部分混凝土荷载，左侧支座受力0.536 N1取大值0.84+0.536=1.376 N2设计值组合一=0.9*1.2*(0.165*2+0.171*0.8*25.524+0.5*0.8*1.145)+1.4*3*0.95*0.8*0.9=7.
49 N2设计值组合二 N2=0.9*1.35*(0.165*2+0.171*0.8*25.524+0.5*0.8*1.145)+1.4*0.7*3.3*0.95*0.8=7.66 N3设计值组合一 N3=0.9*1.2*(0.165*2+0.181*0.8*25.524+0.5*0.8*1.375)+1.4*0.9*3*0.8*0.875=7.59 N3设计值组合二 N3=0.9*1.35*(0.165*2+0.181*0.8*25.524+0.5*0.8*1.375)+1.4*0.7*3*0.8*0.875=7.62
一、基本参数
主梁离地高度(m) 主梁间距(mm) 锚固点设置方式 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 20 800 压环钢筋 2400 悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 压环钢筋直径d(mm) 普通主梁悬挑 平铺在楼板上 16 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(m100 m) 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 800 梁/楼板混凝土强度等级 C20 二、荷载布置参数
各排立杆传至梁上荷载设计作用点号 值F(kN) 1 2 3 7.62 7.66 1.376 平距离(mm) 400 1350 2300 800 800 800 各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距la(mm) 附图如下：
平面图 立面图
三、主梁验算
主梁材料类型 主梁材料规格 工字钢 16号工字钢 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 21 26.1 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁允许挠度[ν](mm) 241130 0.205 125 1/360 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 223141 215 206000 荷载标准值： q'=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F'1=F1'/nz=7/1=7kN 第2排：F'2=F2'/nz=7/1=7kN 第3排：F'3=F3'/nz=1.2/1=1.2kN 荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.62/1=7.62kN 第2排：F2=F2/nz=7.66/1=7.66kN 第3排：F3=F3/nz=1.376/1=1.376kN 1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=17.258×106/141000=122.398N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=21.671×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8××6)=25.611N/mm2 τmax=25.611N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=12.707mm≤[ν]=2×lx/360=2×2400/360=13.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算
R1=-21.474kN,R2=38.917kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=0.99
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb'值为0.79。 σ = Mmax/(φbWx)=17.258×106/(0.785×141×103)=155.891N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式 压环钢筋直径d(mm) 平铺在楼板上 16 锚固点设置方式 梁/楼板混凝土强度等级 压环钢筋 C20 压环钢筋1 压环钢筋2
1、压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：N/2 =21.474/2=10.737kN 压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=21.474×103/(3.14×162)=26.701N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
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