钢管桩栈桥作业平台

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钢管桩栈桥 作业平台 钢吊箱施工水中桩基工法

工法编号：

铁道部第二工程局第五工程处 一九九三年十一月 德阳

钢管桩栈桥 作业平台 钢吊箱施工水中桩基工法

一、前言

在桥梁施工中桥梁的墩台基础往往要在水中施工。因其结构形式，水文、地质情况，设备和技术水平各异有其不同的施工方法。

位于我国第一条准高速铁路上的石龙特大桥，横跨东江南、北干流，全长2913.45双线米，105个墩台，跨江部分均采用40+3×72+40m的部份预应力连续箱梁结构，水中基础各两个。水深6~9m、流速2m/s且受潮汐影响，水位落差2m左右。设计为6根υ2.0m桩基，承台底面位于河床面以上1~1.8m，用无底钢吊箱施工。

我处担任北干流主桥施工，无水上施工设备，经反复研究，采用钢管桩或旧钢轨搭设栈桥和作业平台，分块吊拼钢吊箱的施工方法而取得成功。从而为无水上作业设备，用钢吊箱施工深水桩基提供了范例。见照片一

二、工法特点

1、采用栈桥和作业平台施工钢吊箱围堰和钻孔桩无需水上作业设备，如船舶、浮吊、浮箱等。

2、小直径钢管材料和旧钢轨等易于解决且利于回收利用。 3、施工时人员、机具、材料等可直达墩位，十分方便。 4、栈桥施工方法简单，安全可靠。

5、改钢吊箱围堰整体吊装就位为分块拼装就位，从而避免使用大型运输车和吊

1

车。

6、只需用小功率振动锤和汽吊即可代替打桩机和船舶施工，从而避免使用大型运输车和吊车。

7、施工期不受水位落差的影响，较船舶更为优越。

8、取消了由于整体吊装而需设计的吊箱的吊梁、内桁架等，减少了重量，节约了钢材。

9、取消内桁架后的吊箱成为由四壁组成的长方形框架，则沿周边布置8个以上的链条滑车，即可将吊箱落入水中就位，而且其几何尺寸保持不变。

10、 吊箱在砼封底成功后，将边抽水、边加内支撑的办法以承受内外水位差产生的压力，支撑简便，而且是在水面以上进行。 三、适用范围

一般钢吊箱围堰设计上用于10m水深内，本工法采用了边抽水边支撑的工艺，吊重减轻，而且通过加强内支撑的办法，足以承受15m水深以内的压力，因此，可适用于15m水深以内的吊箱围堰，只是应注意采取措施，保证吊箱不至上浮，而且一般不受通航条件限制，确保航道畅通。 四、工艺原理

(一)、钢管桩栈桥和工作平台：(或旧钢轨)

将钢管打入河床，横向形成排架，桩顶设置帽梁，纵、横向设置剪刀撑，帽梁上设置桥面系或铺设平台。根据通航条件可分段设置。如照片二

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1、栈桥的设计原理:

①、根据施工机械、通行车辆、人员、桥跨自重、水流冲击力、采用安全系数而确定其所承受的荷载。

②、根据荷载、选用纵梁材料，计算桥跨，计算桥跨，纵梁长度和根数。 ③、根据桥跨、桥面宽度、确定排架荷载。

④、根据采用的钢管规格、地质资料、打桩设备确定单桩承载力。 1)、摩擦桩： [P]=

1{uhτp +AбR} 2式中：[P]—单桩轴向受压容许承载力(t) u—桩的周长(m) h—桩的入土深度(m)

τp—桩壁土的平均极限摩阻力(t/m2) 当为多层土时τp=Στi×hi/h

τi—各层土对桩壁土的极限摩阻力(t/m2) hi—各层土厚度(m) A— 桩底横截面面积(m2)

бR—桩尖处土的极限承载力（t/㎡）

根据公式计算得出的单桩承载力[P]，仅作为初步入土深度，需根据试桩予以校正.

2)、柱桩：支承在基岩上或嵌入深度小于0.5m的柱桩，其单桩承载力按下式计算。

[P]=(0.3~0.45)RC×A

式中：0.3~0.45—系数，基岩有裂纹，易软化采用0.3；匀质无裂纹采用0.45。 按上述公式计算得到的[P]不应小于(1500A)t

⑤、如果单桩承载力不能满足要求时，可根据桩材、地质、打桩设备能力采用下述四种方法进行试算、调整：

1)、选用直径大的钢管作桩材； 2)、增加桩的打入深度； 3)、增加桩的根数；

3

4)、缩小桩的排距； ⑥、桩的稳定计算； 1)、临界力P1j=

2EJl2

式中：E—弹性模量，钢2×106kg/cm2 J—惯性矩1/64л(D4-d4) l—压杆的计算长度l=µL

µ—长度系数，一端固定、一端可转动µ=0.7

2)、细长度λ(钢的λ≥100为大柔度杆临界力公式才可使用) λ=µL/i

式中：i—截面的惯性半径3)、拆减系数ψ ψ=

j/F

Kn. 0ny式中:σK—临界应力PLi/F

σ—破坏应力(屈服强度)A3=2400kg/cm n—强度安全系数、钢1.6

ny—稳定安全系数，钢1.8～3.0取2.0 4)、稳定条件: σP=

P .F0

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式中:：σP—计算应力 P—杆件受力 Ψ—折减系数 F—杆件截面面积 [σ] —杆件允许应力 钢—1500kg/cm2(Q235钢)

2)、根据荷载，采用纵梁材料，确定计算桥跨，检算纵梁和横木。

纵梁计算图式为简支梁，因此一般采用工字钢材料最好，同时要考虑尽量利用现有材料(如旧钢轨)以降低成本.

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在栈桥上的最大荷载为汽车吊车，其工作时，除本身自重外再有起吊物的重量，因此，是集中荷载控制，则最不利荷载位置在跨中，以检算纵梁的承载能力。

a)、纵梁的最大弯距正应力计算: σ

max

=

mmax ww可以从型钢表中查出， [σ]=1500kg/cm2(Q235钢)

1Wmax=.P.l

4其中：P为作用于跨中的集中荷载，L为纵梁跨度。 b)、纵梁的最大剪应力计算:

τ

max

=

Qs Ib[τ]=840kg/ cm2(Q235钢) Q为作用于纵梁的最大剪力，

S和I一般可从型钢表上查出，b为腹板宽度。

计算结果如不能满足要求，则采用加大工字钢型号或增加工字钢的根数来解决。横木的检算仍按简支梁采用上述公式进行。

3)、栈桥由于受河流洪水，船舶及漂浮物等意外打击的可能性大，因此，加强其总体稳定十分必要，需采取下述措施。

a)、钢管或钢轨桩与帽梁，帽梁与纵梁、钢管桩排架和排架间的剪刀撑均采用焊接。

b)、上、下游方向根据栈桥长度设几道浪风绳将栈桥上部锚住，这是一项十分必要的措施。

2、作业平台的设计原理，与栈桥的设计原理基本相同，唯桩的布置应考虑钻孔钢护筒、钢吊箱的平面位置，避免干扰。

(二)、钢吊箱

钢吊箱按高度分节，每节按起吊设备能力分块在工厂样台上组焊壁板，运到墩位，

吊挂在钻孔钢护筒顶部设置的吊架上，用链条滑车垂直吊挂，组拼、落床、就位. 见照片三。

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施工工艺及原理:

1、钢吊箱施工采用此法的主要意图是不用整体吊装就位的办法，而是分块预制后在墩位分节拼装下沉至设计位置。因而不需配置大型吊车，可简化吊箱内桁架结构，使施工简单易行，以至降低成本。因此采用了以下两个主要措施达到上述目的:

1）、改整体吊装的集中吊点为沿箱壁周边布置的多吊点，这样吊点均在箱壁的垂直线上，则起吊时只对箱壁产生垂直拉力，因此，不需设吊梁和内桁架。

2）、取消钢桁架内支撑以后，由于箱内抽水造成水位差，而对四壁产生水压力，对这种随水深增加而加大的水压力则在箱内设水平支撑来平衡，为使这种支撑的安装在水面以上进行，因此，用边抽水边安装的办法得到解决。

2、由于此工法取消了原设计的内钢桁架，而改用水平支撑，因此，箱壁仍按原设计不变，但水平支撑则需另行检算，其方法如下:

计算水面以下h2深度处的一根水平支撑承受的水压力合力F:

11111 F{[(h3h2)h2]0.1[(h2h1)h1]0.1}[(h2h1)(h3h2)]L

22222封底混凝土 6

其中：h2为需检算的支撑的水深（米）

h1为需检算支撑的上一道支撑的水深（米） h3为需检算支撑的下一道支撑的水深（米）

0.1为1m水深的水平压力0.1kg/cm2 L为水平支撑的间距。

然后用作用于水平支撑上的轴向力F，根据所选用的材料进行轴向压应力和稳定的计算。如果超过允许值，则可采用减小水平支撑间距，或者改用其它承载力大的材料。

3、 若因水流产生的推力大而使吊箱就位困难，则用插打定位导向桩或设置拉、顶设施强行就位。

4、链条滑车的额定吊重，选用安全系数K=2，照片四:

四、工艺流程图:

1、钢管桩栈桥、工作平台工艺流程

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砌筑栈桥码头单桩承载力试验制作钢管桩钢管桩定位振动下沉钢管桩桩顶找平安装钢管桩排架帽梁及剪刀撑纵梁剪刀撑加工安装纵梁及排架间的剪刀撑横梁木加工铺设横木并固定于纵梁上车道板人行道板加工铺设汽车道板和人行道板护轮木加工安装护轮木防护栏杆加工安装防护栏杆1、钢吊箱工艺流程 分块制作钢吊箱壁板在钻孔钢护筒顶上设置吊架并安装链条滑车吊箱壁板运到墩位钢吊箱第一节吊挂组拼组拼第二节链条滑车均匀下落就位

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五、主要机械设备

顺号 1 2 3 4 5 6 7 8 机械及设备名称 振动锤 汽车吊 电焊机 等离子切割机 带链滑车 抽水机 潜水设备 混凝土拌合机 规格及型号 12~20t LGK-8 5~10t 400L 单位 台 台 台 台 台 台 套 台 数量 1 1 6 1 10 2 1 2 备注 备用2台 六.劳动组织

工种及人数 顺号 1 2 3 4 5 作业内容 搭设栈桥，作业平台 钢吊箱加工 钢吊箱拼装就位 混凝土封底 抽水.安全内支撑 汽车 司机 2 2 2 拌合机 钳电工 工 4 2 2 1 电焊工 6 4 4 4 起重工 1 2 潜水工 3 3 抽水工 2 汽焊工 2 木工 3 6 砼工 2 普工 10 6 10 15~20 6 七、质量控制

1、钢管桩单桩承载力控制：

施工完毕第一排桩即作单桩承载力试验，验证与设计的偏差值，从而确定单桩震动下沉的最终贯入度，藉以控制各桩打入深度。

2、 桩和排架间的间距用定位架控制，且不得大于设计值。 3、 排架和排架间的剪刀撑要焊接牢固。

4、 帽梁与纵梁、纵梁与横木之间要联结紧密，空隙要楔紧垫实。

5、钢吊箱壁板焊接要进行焊缝检查，并需进行水密试验；节间组拼用螺栓联结，组合面必须平整，铺设橡胶止水带必须密贴，以防漏水.

6、钢吊箱落床前，由潜水工沿钢吊箱四周整平河床；待钢吊箱就位后，用砂袋码砌，支垫密贴牢固，防止封底混凝土外溢。

7、在灌注封底混凝土过程中及封底结束后24小时之间，保持箱内、外水位一致;特别是受洪水涨落及潮汐影响更应采取补水，降水措施，以防封底混凝土渗水。

8、箱内抽水，边抽边加设支撑时，不需考虑割除钢护筒时发生干扰的问题。

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八、安全措施

1、栈桥和工作平台标高，必须高于施工期最高水位1m以上。

2、 经常清除栈桥和工作平台上游侧的漂浮物(特别是在洪水期)，防止堵水，危及栈桥和工作平台安全。

3、 在栈桥和工作平台上下游侧均设钢丝绳浪风，以承受意外的撞击力。 4、 在栈桥和工作平台上下游按规定设置航标，在夜间需有灯光显示，防止船舶撞击。

5、 在施工期间，设专人检查栈桥和工作平台，若有异常情况发生，应及时采取措施，确保施工安全。

6、 栈桥和工作平台均应设立防护栏杆，并需安装牢固。

7、 堆放在栈桥和工作平台上的机械设备和料具重量不得超过设计荷载量。 九、效益分析

以广深准高速铁路石龙大桥北主桥为例：

1、 为无水上作业大型吊运设备的施工单位涉足深水桥施工拓宽了思路，提供了范例，为建设单位，兄弟单位，基建总局所赞赏，社会效益显著。

2、 根据概算所列，水中墩施工措施费为86万元，实际支出为52万元，而且钢管、钢轨、桥面材料大部分可回收利用，实际降低成本40余万元，节约钢材63%。如果与采用船舶及浮吊施工比较估计节约费用在100万元以上。 十、工程实例

位于我国第一条准高速—广深准高速铁路路线上的石龙特大桥全长2913.45双线米105个墩台，横跨东江南，北干流跨江部分设计采用40+3×72+40m的部份预应力连续箱梁结构。

第24号墩、25号墩位于东江北干流主河道中，水深6~9m，流速2m/s，93年洪水时最大流速达5m/s受潮汐影响，水位落差2m左右，河面宽约200m，两墩之间为主航道，水上运输繁忙，过往船舶较多。河床面以下地质情况为5~7m的细砂层以下为2m左右的中粗砂层，下伏泥岩和泥质砂岩。

两墩基础设计为6根υ2.0m桩基，承台底面位于河床面以上1~1.8m，用无底钢吊箱施工。

研究两墩的施工方案，针对无水上施工设备的现状，经反复研究，确定采用栈桥和工作平台的实施方案，钢吊箱进行施工设计，其基本内容为：

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(一).、栈桥

1、每排桩为5根υ150mm钢管桩，间距1.3m每根长度18m，打入中粗砂层中，一般入土深在8~10m之间。

2、排架间距3m。

3、利用43kg/m旧轨料作纵梁，间距1m，共6根。

4、为保证栈桥的整体稳定，所有剪刀撑，帽梁与桩顶间的联结，纵梁与帽梁的联结均采用焊接。

5、两墩的栈桥分别由两岸设置，两墩间为航道；为不与23号墩、24号墩、26号墩施工发生干扰， 栈桥起点偏离主桥中线10m，斜向到达墩位。两座栈桥长度分别为62m和65m。 (二)、工作平台

1、作平台的大小和钢管桩布置结合钻孔桩，钢吊箱就位，机械设备布置综合考虑，拟定为14×10m。

2、工作平台钢管桩，在钢吊箱就位后，箱内钢管桩全部拔除，浇注封底混凝土。 (三)、钢吊箱

1、吊箱全高8.5m，分成4.5m和4m两节。每节壁板按四大块在样台上组焊成型。 2、在钻孔钢护筒顶部设立吊架，用10个5t链条滑车吊挂组拼、落床、就位。 石龙特大桥北主桥从1992年4月开始施工栈桥至1993年8月1日连续梁体系转换完毕，仅用15个月时间，确保合同总工期的要求，质量优良，无安全事故发生，社会、经济效益十分显著。

石龙特大桥栈桥的工作平台施工计算实例：

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石龙特大桥临时栈桥及工作平台施工设计计算资料

一、采用W501履带起重机，进行起吊及打桩作业，W501有关数据如下 起重Q=10t 爬坡能力22° 提升高度15m 履带长度3.6m 履带边宽2.85m 总机重量20.5t 二、桥纵梁计算 (取排架间距为4m)

1、纵梁上方木(□16×16×400cm)，车道板(厚7cm)，

木料重量=0.56(0.16×0.16×4×10+1.6×4×0.07+2×4×0.05) =1.048t=1t 2、每根履带换算均布荷载(将方木、车道板一起计入) q=20.51014.375t/m 23.63、纵梁采用43kg/m轨，按均布荷载位于跨中验算(每边) Mmax=73875×2-7.875×0.9 =8.6625t/m =866250t/m 选用三根轨作为半边行车道的纵梁，则 W3=3×200=600cm3 2M8662501443.75kg/cm弯曲应力σ=<[1500]可! 600WR7.875100046.05kg/cm2<[840]可! 剪应力τ=F357q=4.375t/m0.23.6m0.2挠度：用整孔梁满布均布荷载公式计算，实际则更偏于保守。 ymax5qL4543.7540041.63234cm 6384EJ38421014893y1.6323411可! L4002452504、按汽—20级，10轮进行验算（当后轮在跨中时）

12t/212t/2

1.3m1.4m1.3m 12 Mmax6000130780000kg/cmWa3200600cm2M780000W6001300kg/cm2[1500]ymaxpa33l2(24)24EJa

340026000130346224210148931301.5cmy1.511[]可L400266.7250 根据计算结果每孔便桥布置6根43kg/m钢轨作纵梁可通过W501履带吊车也可通过汽—20级10轮汽车。 三、栈桥排架上帽梁

1、排架形式及纵梁布置如下图: 纵向q=4.375t/mABC河床冲刷线横向ABC2、帽梁承受的最不利荷载 1)、为计算方便，每三根纵梁按中间一根受集中力计算。

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2)、帽梁所受最荷载是：履带通过帽梁，或汽一20级后轮通过帽梁时。 ① 履带吊通过帽梁时：

RF2[(1.84.3753.1)/4]12.206t

帽梁所受集中力：

pRF340.0435(钢轨桥面系1.04813.77t

②、通过汽一20级车时：

63.3RF29.9t 4帽梁受集中力

pRF帽梁钢轨重桥面系重9915641147t

3、最不利荷载时，帽梁受力计算(按用2根43kg/m作帽梁排架顶通过履带吊时计算)排架顶受力见前图。

p.a.b1377010555L160497011kg/cmMmax弯曲应力M497011W4001243kg/cm2[1500]可RA9123F25780kg/cm2[840]可

剪应力 14

ymaxp.b.L2b22213(1b/L)227EJL13770551602552552挠度:272106(21489)(11602)3(11602)

0.173cmymax0.1731可L1609244、一根工字钢替代二根钢轨作帽梁的可行性，

1)、从上面计算看出，帽梁受弯曲应力控制，因此，仅对二根钢轨和一根工字钢的JX和WX进行比较就可.

2)、双轨的

JX214892978cm4WX2200400cm(旧轨3

3).24号b工字钢d=10mm JX4800cm4WX400cm3 因此，只需要工字钢号数24#b就可代替. 5、柱顶最大压力(见通过履带时帽梁受力图) 边主柱RA13.771.05帽梁重2100439123t

1.6中主柱RB2137790362100439555t 即轴顶最大压力pRA9.555t

四、排架立柱(不考虑帽梁，纵梁弯曲时，对立柱的水平位移影响)

1、拟采用2根43kg/m钢轨，焊成型。打入河床6m，扣除冲刷深度0.5m，即压杆(立柱)自由长度为7m。

计算时按下端固定(但可向四周有小的活动间隙)，上端按铰接(但可沿横向移动)，故仍取1.5，计算时只考虑垂直压力(不计帽梁、纵梁弯曲对立柱造成的影响)。 2、43kg/m钢轨力学数据

P3.4m0.5m冲刷深度 15

F57cm2Z下6.9cmZ上7.1cmJX1489cm4Jy260cm4W下217.3cm3取为200

W上208.3cm3取为200W345cm33、二根轨，焊成工后力学数据.

J2X221489576.98405cm4Jy22260520cm4iX2JX2/F28405/2578.587惯性半径

iy2Jy2/F2520/2572.136惯性半径1.5700X8.5871221.5700

y2.1364924、临界压力 1)、临界应力

2E22106KX21326kg/cm2X4922Ky2E221062281kg/cmy49222)、容许临界应力 ①、向弯曲系数ψ 根据钢结构设计规范

X122时，查得ψ=0.45

y492时，查不到ψ太小

故当ψ=0.45时

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KX.16000.45720kg/cm2KX13261.842K安全系数KX720

② 、取安全系数K=2时，容许临界应力分别为:

`KXKX/K

`KX663kg/cm20.414kx/K81/240kg/cm20.0253、顶临界压力PK

PKX25766375582kg75.5t9.6t可PKX2FKg

257404560kg4.56t9.6t(中立柱顶最大压力)

因此，必须在排架方向加横撑约束，才能确保安全。

4)、在立柱顶下3.00m处加横向联系撑约束后，杆的自由长度为7-3=4m仍取

1.5

iy2520/2572.1361.5400 2812.1362E221062250kg/cm22812yyKy取K=2 则KgKg2250125kg/cm2 2轴顶临界压力

pKy2FKy25712514250kg14.25t9.6t可四、立柱承载力



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1、扣除冲刷后5.5m打入中密中砂计，根据桥规极限摩阻力查得F30.55kg/cm2 2、钢轨周长，一根轨约为57cm，则两根轨周长：

25711.491cm

3、每根组合立柱承载力(不考虑桩尖承载)

p550910.5513763kg13t

2上式中K=2

13t9.612.50.04310.1t可!

五、钻孔桩工作平台

1、钢轨立桩为单根43kg/m轨，自由长度为7m，经在1/2处，两向横联后，自由长度按3.5m计。按一端固定，一端铰接，但仍取1。

2、吊车或钻机上去后，按总重32t(不再另计均布荷载)，平均分布于8根立柱上受力，(实际可多达25根以上立柱受力)，则平均每根轴顶最大荷包载(集中)为： P=32/8=4t(也未考虑上面二层承载力轨弹性弯曲变形造成的不均压力)。

3、单柱的临界压力 1) 单轨的力学数据

F57cm2 JX1489cm4

Jy260cm4iXJX/F1489/575.111iyJX/F260/572.136 35068.48695.111530y163.861642.136X2)、单轨的容许临界应力，取K=2 查钢结构设计规范TJ17-74表得出：

X69时 079

y164时 0257

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KXK.KyK1600079632kg/cm22

16000.257205kg/cm223）单轨的临界压力

pKXFKX5763236024kg36tpKXFKg572051168511.6t均大于单桩村顶最大压力4t。



注：用欧勒公式K2E/2和用钢结构的表中值算出的结果出入较大，因此，在上列计算容许临界应力时：

a、 从表中查出的，则用

K/K

b、不能查出的(250时)则

K2E/K2

4、 单根轨的承载力：

按入土深6m，扣除冲刷为5.5m长，打入中密的砂中，不计桩尖承载，取安全系数K=2钢轨周长取57cm。

Fi0.55kg/cm2

p550570.5528621kg8.6t4.5t可六、钻孔桩平台计算： 注：1、O示平台立柱位置.

2、左半部示W501履带吊的荷载位置。 3、右半部示汽一20级十轮汽车后轮荷载位置。 4、图中受力位置均为换算中心或中心线的着力点线。

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第一排轨第二排轨 (一)、方木验算(平台上受力方木) 1、均布荷载(履带吊时)

1）拟按口14×16方木，间距中心40cm，则360cm长履带内有方木360/40=9根同时受力。

2) 每根方木承受的集中荷载 p14.375t/m3.6m91.75t/根 3) 弯曲应力 (按简支梁计) 175350704t87RB1.750.7041.046tRAMmax7045236608kg/cmbh214162W597.3cm366M3660861.3kg/cm2100可W597.3P1=1.75tA0.704tB1.046t

4) 剪应力

10464.67kg/cm245可横木纹

14165) 局部承压应力压

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1046压141610.67kg/cm225可

6) 当均布荷载移至方木1/2处时

Mmax87543.538062.5kg/cmbh2W6597.3cm3 M38062.5W597.363.72kg/cm2100可P1=1.75t/根AB0.875t0.875t 2、集中荷载（汽一２０级＋轮车） 1）按每个轮压力至少有二根方木同时承受力，则每根方木承受集中力P=3tP16/23t 2）弯曲应力 ABR369A872.38t 2.38t0.62tR318B870.62t Mmax23801842840kg/cmW597.3cm3 MW42840597.371.72kg/cm2100可3）剪应力

2380141610.63kg/cm245可

4）局部压应力

2380压14724.3kg/cm225可 5）当集中荷载移至方木Ｌ／２处时

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Mmax150043.565250kg/cmW597.3cm3P=3t AB65250109.24kg/cm2100597.3但仍小于临时工程允许弯曲应力[110]。 6） 若将方木改用为16×16cm2 bh216162W682.67cm366则 M6525095.58kg/cm2[100]可W682.67因此，确定改用1616方木，(在以上范围内也可改用木枕代替). (二)、第二层承力轨验算

1、第14页平面图所示，假定钻孔桩周围方木为刚性，仅按五根第二层轨平均承受履带吊或汽一20级汽车荷载. 1)、均布荷载时

平均每根承受均布荷载为24.357t/5根1.75t/根. 2)、集中荷载时

平均每根承受集中荷载46/548t每根长4.1m则每205cm长一根轨上承受集中荷载=4.8t/2=2.4t(在2.05m梁上).

2、按均布荷载验算(一根轨)

1.751.80.91.383t 2.05RB1.751.81.3831.767tRA1) 弯曲应力

89208.25kg/cm试算结果W200cm3M89208.25 W200446.04kg/cm2[1500]可2) 剪应力及压应力不验算

Mmax176710117501.0150.5

3、按汽一20级集中荷载，按K一K`轨作为支点承力计算：

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P1=2.4tB1.58t1.58tA`0.82t 2.41351.58t205`RARA2.41.580.82tRBMmax158070110600kg/cmW200cm3110600553kg/cm2[1500]可200fmax2b2b2pbL1231227ETLL

240070205270270230.13cm11622272101489205205（三）、平台上第一层承力轨验算（其中K一K`轨最危险因此验算K一K`轨），上层（第二层）按计算荷载全部传递于K一K`轨承受时：

1、按W501传来荷载 2×1.767t2×1.767t2×1.767tK875.301t878787K`5.301t 23 q=1.75t/mq=1.75t/mA251.383t18018025A`1.383t1.767tRKRK`Mmax61.7675.301t2530117421767871.767t614916kg/cm 6149163074.58kg/cm2[1500]不安全200a、 如考虑钢护筒作为K一K`的支承点则K一K`轨仍是安全的。

b、否则就需在K一K`轨下加焊短轨补强。由于在打桩过程中存在第19页图中荷载而钢护筒未压入不能作为支承点因此待K一K`轨安装好后，须在其下再梆捆一根长320m短轨补强。捆扎采用8#铅丝4根，间距30m。两端轨头处需加捆一束。

2、按汽一20级传来荷载 2×1.58t2×1.58t2×1.58tK874.74t878787K`4.74t61.58RKRK4.74t2Mmax47401742158087549840kg/cmW200cm35498402749.2kg/cm2[1600]不安全200 仍需和前一样，将钢护筒作为支承点。另一方面也需在K一K`轨下加短轨补强，

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方能保证安全。

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