第３７卷第５期 ２０１７年５月 惩莲建霞 Ｔｕｎｎｅｌ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｖｏ１．３７ Ｎ（）．５ Ｍａｖ ２０ｌ７ 极高地应力区隧道地质特征及围岩变形机制研究 郭波前 （中铁隧道集团有限公司勘测设计研究院，广东广州５１１４５５） 摘要：以某在建高速铁路隧道作为工程实例，结合地质情况，从初始应力、岩体结构和地下水分析了影响围岩的因素。运用理论分 析和现场监控量测反馈结果等综合方法，从监控量测数据时态曲线特征、方向性、累计变化量、变形速率、时效性、现场嗣岩变形情 况、隧道施工影响、变形段变形差异性等方面系统分析了极高地应力区隧道周岩变形特征及机制，并得出如Ｆ主要结论：１）极高地 应力区围岩应力释放有一定的过程，不同的围岩应力释放的速度可能不同，爆破对围岩产生扰动，将一一定程度）１ｔｌＮ同岩应力的释 放。２）围岩地质条件不同，变形规律会表现出一定的差异性。３）围岩的变形机制，层状围岩的变形破坏一般形成几个 域：破坏 区，崩塌，滑动滑移，张裂、弯曲及折断。４）本隧道围岩变形特征主要是由极高地应力和岩体结构综合决定的，隧道初期支护变形情 况一定程度上是隧道围岩变形特征的有效反映。 关键词：隧道；极高地应力；围岩变形；地质特征；监控量测 ＩＮ）Ｉ：１０．３９７３／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２—７４１Ｘ．２０１７．０５．０１０ 中图分类号：Ｕ ４５２．１ ２ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７２—７４１Ｘ（２０１７）０５—０５８６—０７ Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ Ｔｕｎｎｅｌｓ ｗｉｔｈ Ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ Ｈｉｇｈ Ｇｅｏｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ Ｓｔｕｄｙ ｏｆ Ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ Ｒｏｃｋ Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ＧＵ０ Ｂｏｑｉａｎ （Ｓｕｒｖｅｙ，Ｄｅｓｉｇｎ＆Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｒａｉｌｗａｙ Ｔｕｎｎｅｌ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ ５１ １４５５，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ ｆａｃｔｏｒｓ ｏｎ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ｏｆ ａ ｈｉｇｈ—ｓｐｅｅｄ ｒａｉｌｗａｙ ｔｕｎｎｅｌ ｕｎｄｅｒ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ｉｎ ｔｅｒｍｓ ｏｆ ｉｎｉｔｉａｌ ｓｔｒｅｓｓ，ｒｏｃｋ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｇｒｏｕｎｄ ｗａｔｅｒ ｏｎ ｂａｓｉｓ ｏｆ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋｓ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｕｎｎｅｌ ｗｉｔｈ ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ ｈｉｇｈ ｇｅｏｓｔｒｅｓｓ ａｒｅ ｓｙｓｔｅｍａｔｉｃａｌｌｙ ａｎａｌｙｚｅｄ Ｉ，ｙ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｈｅｏｒｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｓｉｔｅ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ￣ｅｄｂａｃｋ ｉｎ ｔｅｒｍｓ ｏｆ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ，ｄｉｒｅｃｔｉｖｉｔｙ， ａｃｃｕｍｕｌａｔｅｄ ｖａｒｉａｔｉｏｎ，ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｎｄ ｔｉｍｅｌｉｎｅｓｓ ｏｆ ｔｉｍｅ—ｄｅｐｅｎｄｅｎｔ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｄａｔａ，ｓｉｔｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ，ｔｕｎｎｅｌ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｗｏ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｔｌ ｓｅｃｔｉｏｎｓ．Ｓｏｍｅ ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓ ａｒｅ ｄｒａｗｎ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ：１）Ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ｒｅｌｅａｓｅ ｏｆ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ｗｉｔｈ ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ ｈｉｇｈ ｇｅｏｓｔｒｅｓｓ ｎｅｅｄｓ ｔｉｍｅ，ｔｉｌｅ ｓｔｒｅｓｓ ｒｅｌｅａｓｅ ｖｅｌｏｃｉｔｉｅｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋｓ ａｒｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ．ａｎｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｃｏｎｓｔｕｃｔｉｒｏｎ ｗｉｌｌ ｃａｕｓｅ ｄｉｓｔｕｒｂａｌｉｃｅ ｔｏ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ａｎｄ ｓｐｅｅｄ ｕｐ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ｒｅｌｅａｓｅ．２）Ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｌａｗｓ ｏｆ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋｓ ｖａｒｙ ａｓ ｔｈｅ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｖａｒｙ．３）Ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｄｅｓｔｕｃｔｒｉｏｎ ｏｆ ｌａｙｅｒｅｄ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ｗｉｌｌ ｆｏｒｍ ｓｏｍｅ ｚｏｎｅｓ，ｉ．ｅ．，ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｚｏｎｅ，ｃｏｌｌａｐｓｅ，ｓｌｉｄｉｎｇ，ｔｅｎｓｉｏｎ ｃｒａｃｋ，ｂｅｎｄｉｎｇ ａｎｄ ｂｒｅａｋｉｎｇ．４）Ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｕｎｎｅｌ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋｓ ａｒｅ ｍａｉｎｌｙ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ ｂｙ ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ ｈｉｇｈ ｇｅｏｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ ｒｏｃｋ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｍ１ ｏｆ ｔｕｎｎｅｌ ｐｒｉｍａｌ’Ｙ Ｓｕｐｐｏ￣ｃａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｒｅｆｌｅｃｔ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｕｎｎｅｌ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋｓ ｔｏ ａ ｃｅｒｔａｉｎ ｅｘｔｅｎｔ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｔｕｎｎｅｌ：ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ ｈｉｇｈ ｇｅｏｓｔｒｅｓｓ；ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ；ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｈａｒａｅｔｅｒｉｓｔｉＣ；ｍｏｎｉｔｏ￣ ｉｎｇ ｍｅａＳｌｌｒｅｍｅｎｔ ０ 引言 随着我国“一带一路”经济带战略的提出，各个经 济体之间的互联互通也需要交通基础设施建设做重要 支撑，近几年掀起的“地铁和高铁热”正方兴未艾，这都 收稿日期：２０１５—１２—２２；修回日期：２０１６—１２—１５ 给隧道及地下工程领域带来了新的发展机遇。铁路隧 道逐渐向长大、深埋、跨江越洋方向发展，地质条什多 变、高地应力和软弱围岩等因素对隧道及地下工程的影 响极为显著，容易引起大变形、岩爆、失稳和突涌水（泥） 作者简介：郭波前（１９８８一），男，河南伊川人，２０１４年毕业于河海大学，地质工程专业，硕士，工程师，现主要从事隧道ＩＪｊ地下１．程技术研究 ｊ项¨竹 理工作。Ｅ—ｍａｉｌ：ｇｕｏｂｏｑｉａｎ１３９＠１６３．ｃｏｍ。 第５期 郭波前： 极高地应力区隧道地质特征及围岩变形机制研究 等事故，这给人员和设备安全带来了极大危害¨ 。 高地应力区隧道围岩变形受到工程建设者的极大 关注，文献［２—５］对围岩的变形规律、力学特征、变形 机制、变形控制技术和施工技术等方面进行了研究与 探讨。在高地应力区修建隧道工程，最大的难题就是 隧道的变形控制问题 Ｊ。文献［７］采用监控量测对围 岩压力、初期支护应力和结构内力的测试结果进行了 分析，根据围岩变形规律，对施工参数进行了调整。文 献［８］结合实际工程，对其地质环境和特征进行了总 结分析，提出特殊复杂地质环境引发的工程问题需要 根据科研进行特殊设计。文献［９］揭示了隧道高地应 力炭质页岩的变形破坏形式、破坏特征和变形机制。 由于地质条件的复杂性、多样性和多变性，对极高应力 区围岩变形的研究无法找到理想的、普遍适用的理论 或方法，且以往大多数研究主要偏重于施工中围岩变 形的控制方面，对变形机制的研究略少。本文以某在 建高速铁路隧道为工程实例，结合地质理论分析、现场 监控量测结果反馈等综合方法，分析了极高地应力区 隧道围岩变形规律及机制。 ｌ 工程概况及地质特征 １．１工程概况 该隧道为单洞双线隧道，起讫里程为ＤＫ２９７－４－ １９２～ＤＫ３０９－４－５９６，全长１２ ４０５．９９ １＂ｉｌ，最大埋深约７５０ ｍ。隧址区为中低山区，海拔７６０～１ ６４０ ｍ。洞身地 表起伏较大，地表自然坡度一般３０。～５０。，局部大于 ５０。；洞身分布有众多基岩“Ｖ”型侵蚀沟谷，多为北西 向展布，多为季节性流水沟谷，堆积有大量块石，为新 近堆积的洪积物。总体而言，工点区域山高坡陡，沟壑 纵横，地形复杂，植被茂密，该隧道被认定为高风险隧 道，其中ＤＫ３０３＋４２５～＋６５０段（下文简称Ｉ变形 段）、ＤＫ３０３＋９３０～ＤＫ３０４＋０４０段（下文简称Ⅱ变形 段）监测数据显示变形显著，为本文研究重点段落。 １．２地层岩性 隧道区涉及地层主要为第四系全新统坡积膨胀 土，洪积、坡积粗角砾土（主要分布在隧道进口地表及 隧道浅埋地段）；志留系下统页岩，奥陶系中上统灰岩 夹页岩，奥陶系下统砂岩夹砾岩。隧道区内仅在灰岩 夹页岩地段局部有溶孔和溶隙现象，岩溶发育程度为 弱发育一微弱发育。 ２隧道围岩稳定性影响因素分析 影响隧道围岩稳定性的因素有地质方面的（如初 始应力、岩体结构、岩石的工程性质和地下水等），也 有施工方面的（如隧道形状尺寸、支护方法和时间、施 工工艺工法等），但起主导作用的是地质因素。 ２．１初始应力 人类工程活动之前存在于岩体中的应力为初始应 力，初始应力主要有自重应力、构造应力和流体应力等 组成口 。岩体中的工程活动必将引起一定范围内岩 体中初始应力的改变，初始应力进行重新分布并达到 新的动力平衡状态，在隧道中，硬质岩层中可能发生岩 爆，软质岩层中可能发生大变形。本文工程实例中的 隧道平均埋深７２０ ｍ，自重应力较大，且大变形段位于 背斜构造核部附近，存在较大的构造应力。 从地应力测试结果看，ＤＫ３０２＋７９５测试部位的最 大水平主应力为１０．３ ＭＰａ，最小水平主应力为７．２ ＭＰａ，铅直向应力为１１．３ ＭＰａ，说明测试部位岩体应力 以自重应力为主，最大水平主应力方位为Ｎ８４。Ｅ，最大 主应力值为１４．２ ＭＰａ，倾角较大为５７。。ＤＫ３０１＋１００ 测试部位实测最大水平主应力为３．３～１０．１ ＭＰａ，最 小水平主应力为２．２～６．３ ＭＰａ，铅直（自重）向应力为 ８．０～８．９ ＭＰａ，最大水平主应力方向为Ｎ６８。Ｅ～ Ｎ６３。Ｅ。测试部位岩体应力均以铅直向应力为主。 地应力测试部位围岩为弱风化砂岩夹砾岩，属软 弱岩石，试验所得砂岩的单轴饱和抗压强度Ｒ ＝３６ ＭＰａ，该隧道主洞ＤＫ３０２＋７９５测试部位岩体埋深约为 ４８０ Ｉｎ，岩体应力场以铅直应力为主，Ｒ…／ｏ＂ 约为２．５， 应力量级为极高应力水平；主洞ＤＫ３０１＋１００测试部 位岩体埋深约３００ Ｉｎ，岩体应力场也以铅直应力为主， 尺 ／ …约为３．５，应力量级同样为极高应力水平… 。 总之，相对于该隧道软弱围岩的强度而言，实测地应力 量值处于极高应力水平。 该隧道岩体处于极高地应力区，隧道施工在岩体 中引起一系列与开挖卸荷回弹和应力释放相联系的变 形和破坏现象，如岩爆、松弛、衬砌开裂掉块、拱架扭曲 变形或剪断等现象。 ２．２岩体及构造特性 Ｉ变形段围岩主要为奥陶系下统（Ｏ．）中厚层砂 岩，青灰色，长石、石英为主，产状Ｎ８２。Ｅ／５８。Ｎ，层理 发育，层间结合力一般，节理较发育，呈板状、块体状。 掌子面地质素描如图１所示。 图１掌子面地质素描图 Ｆｉｇ．１ Ｓｋｅｔｃｈ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ 鹾莲建设 第３７卷 Ⅱ变形段围岩以奥陶系下统（Ｏ ）砂岩为主，灰 丰富，Ｉ变形段无地下水；Ⅱ变形段中ＤＫ３０３＋ ９３０～＋９９５段存在地下水，主要为裂隙孔隙水，掌子 色、青灰色，薄层状构造，厚度４～８ ｅｍ，钙质胶结，层 间结合力差。岩层产状近水平，产状Ｎ５４。Ｗ／１４。Ｓ，节 面湿润，隧道拱部及拱腰大面积滴水、渗水，局部为线 状流水，所以地下水向洞身产生一定的渗透压力，会对 围岩产生推挤作用，另一方面，水对围岩的浸泡软化、 理裂隙发育，局部裂隙微张，部分节理面粗糙波纹状， 岩体受岩层与节理互相切割影响，岩体呈块状，对掌子 面岩体稳定性有影响。层问小褶曲发育，局部受构造 影响，岩体呈碎块状或片状。该段掌子面地质情况如 图２所示。 溶蚀和水化等作用。由于地下水的这些作用，围岩孔 隙度增加，抗压强度降低，围岩自稳能力变差。但该段 为硬质岩且总体地下水水量不大，结合监控量测数据 图２掌子面地质情况 Ｆｉｇ．２ Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ 隧道区主要为褶皱构造，该褶皱为倾伏背斜，成 ＮＥＥ～ＳＷＷ向，向ｗ倾伏，倾伏角７。～１０。（由Ｅ向 ｗ变大）。隧道与背斜轴部在ＤＫ３０３＋７６０附近相 交，夹角约ｌ５。，褶皱核部出露地层为奥陶系下统砂 岩夹砾岩。Ｉ变形段位于背斜核部附近，由于背斜 地层翼部向核部挤压，产生构造应力，而岩层层理发 育，所以容易在隧道围岩拱腰部位产生应力集中，褶 皱轴线与洞轴线方向关系见图３。Ⅱ变形段岩层主 要为近水平岩层，薄层且层间结合力差，埋深大，地 层形成类梁板构造，所以拱顶易产生较大变形，会产 生掉块、崩塌等现象。 图３褶皱与隧道轴线关系图 Ｆｉｇ．３ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｆｏｌｄ ａｎｄ ｔｕｎｎｅｌ ａｘｉｓ ２．３地下水 变形段地下水类型主要为基岩裂隙水，受地层岩 性和地质构造条件差异的影响，地下水的富水性很不 均衡。局部段落存在裂隙、孔隙地下水，水量不大，对 隧道围岩稳定影响很小。该隧道施工中地下水总体不 推测地下水并非该隧道大变形的主要影响因素。 ３ 隧道围岩变形机制分析 该隧道大变形段落主要分为２段，Ｉ变形段和Ⅱ 变形段。结合监控量测数据和现场洞内观测，每个段 落选取有代表性的２组监控量测断面进行分析，揭示 变形的特征和机制。其中Ｉ变形段选取ＤＫ３０３＋４６５、 ＤＫ３０３＋４８５断面，Ⅱ变形段选取ＤＫ３０４＋０２０、 ＤＫ３０４＋０３０断面，每个断面均布设１个拱顶下沉测 点，按施工台阶布设３条净空收敛测线。监控量测测 点布置见图４。 ／厂 ｆ 净空收敛测线＿ ０１ －＼＼ ＼ ｒ ｆ １ ｌ 净空收敛测线一 图４ 隧道监控量测测点布置图 Ｆｉｇ．４ Ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ３．１变形规律 隧道变形规律主要从监控量测数据时态曲线特 征、方向性、累计变化量、变形速率、时效性；现场围岩 变形情况；隧道施工影响；变形段变形差异性等方面进 行分析。 ３．１．１时态曲线特征 监控量测数据为连续不间断测量，Ｉ变形段最Ｋ 量测６１ ｄ，最短量测３７ ｄ，ｌＩ变形段最长量测３４ ｄ，最 短量测３１ ｄ，量测曲线整体为平滑曲线，局部数据具有 离散性，局部数据受停工影响曲线表现为台阶状。Ｉ 变形段ＤＫ３０３＋４６５量测断面量测６１ ｄ，从变化曲线 （见图５）可以看出围岩开挖后收敛测点变形明显，开 挖后２０ ｄ围岩变形基本趋缓，变形量占总变形量的近 ９０％；拱顶沉降曲线比较平缓，说明拱顶测点变形相对 比较均匀。ＤＫ３０３＋４８５量测断面除去停工因素影响， 其时态曲线特征与断面ＤＫ３０３＋４６５时态曲线变形特 第５期 郭波前： 极高地应力区隧道地质特征及围岩变形机制研究 征基本一致。Ⅱ变形段局部变形数据表现出一定的离 散性，有时还表现出拱顶抬升和净空外张，变化量基本 有地下水存在，导致总体拱顶下沉变形量大于净空 收敛变形量，这与现场监测数据相符，但是该段总体 最大变形量小于Ｉ变形段最大变形量。现场初期支 在±５ Ｉｎｍ以内，但总体趋势仍表现为拱顶下沉和净空 内敛，这说明该段围岩变形呈现出一定的不均匀性和 离散性。 ３．１．２方向性 由于隧道地质条件的复杂性和不同隧道岩性和岩 体构造的差异性，隧道围岩变形在不同方向上有所差 异，例如：某些隧道表现为拱顶上升，净空内敛；某些 隧道变现为拱顶下沉，净空外张；还有某些隧道的变形 特征为拱顶下沉和底鼓明显，净空变化不明显。然而， 该隧道２个变形段总体均表现为拱顶测点下沉、净空 收敛测点内敛，说明隧道开挖后围岩向开挖形成的临 空面方向整体变形，这与大多数隧道围岩的变形方向 性特征一致。另一方面，隧道台阶开挖和仰拱开挖时 对围岩变形有一定的影响，同一断面中下台阶开挖晚 于上台阶，围岩变形释放一般在开挖初期，台阶开挖时 中下台阶的累计变形量明显小于上台阶开挖时的变形 量，仰拱开挖时初期支护还未封闭成环，此时收敛变形 相对明显。拱顶下沉变形量总体小于净空收敛变形 量，这表现出围岩变形的局部方向性。 ３．１．３累计变化量 Ｉ变形段监控量测共布设３６个断面，其中拱顶沉 降测点３６个，净空收敛测线１０８组，拱顶最大累计沉 降量为１７６．１ ｍｍ，净空收敛最大累计收敛量 为一１６２．０ ｍｍ。变形量超过一１００ ｍｍ的数据为１４ 条，变形测点主要是拱顶测点和第１组收敛，占总数据 量的９．７％；变形量在一１００—４０ ｍｍ的数据为４０条， 变形测点也主要是拱顶测点和第１组收敛占总数据量 的２７．７％，其余数据占６２．６％。该段典型的监控量测 测点变形曲线见图５和图６。由断面ＤＫ３０３＋４６５监 控量测数据反映出隧道该段总体净空收敛内敛值大于 拱顶下沉值，由图６可以看出上台阶收敛测线内敛值 明显较大，且上台阶内敛值大于其他台阶内敛值，这与 现场观测到的初期支护变形现象一致，说明变形表现 出局部性和不对称性。 Ⅱ变形段的地质条件与Ｉ变形段不同，表现出 的变形特征也与Ｉ变形段有一些差异。该段监控量 测共布设２Ｏ个断面，其中拱顶沉降测点２０个，净空 收敛测线５４组，拱顶最大累计沉降量为５３．２ ｆｉｌｍ， 净空收敛最大累计收敛量为一５９．７ ｍｍ。变形量超 过一３０ ｍｍ的数据为２４条，变形测点主要是拱顶测 点和第１组收敛，占总数据量的３２．４％，其余数据占 ６７．６％。此段监控量测测点变形曲线见图７和图８。 Ⅱ变形段主要为薄层状近水平岩层，层问结合力差， 护变形现象也主要出现在隧道拱顶部位，变形表现 出一定的对称性。 ３．１．４变形速率 Ｉ变形段总体收敛测线变形更明显，Ⅱ变形段 主要为拱顶下沉，典型测点不同时间段的变形速率 见表１ 囊 时间／ｄ 图５ Ｉ变形段监控量测断面拱顶沉降变形曲线 Ｆｉｇ．５ Ｄｅ￣ｒｍａｔｉｏｎ ＣＨＩＶＥＳ ｏｆ ｔｕｎｎｅｌ ｃｒｏｗｎ ｔｏｐ ａｔ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｓｅｃｔｉｏｎ Ｉ 一１２０ １８０ ３６ 时间／ｄ 图６ Ｉ变形段监控量测断面净空收敛变形曲线 Ｆｉｇ．６ Ｃｌｅａｒａｎｃｅ ｃｏｎｖｅｒｇｅｎｃｅ ｃｕｒｖｅｓ ａｔ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｓｅｃｔｉｏｎ Ｉ 时间／ｄ 图７ Ⅱ变形段监控量测断面拱顶沉降变形曲线 Ｆｉｇ．７ Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ＣＨＩＶＥＳ ｏｆ ｔｕｎｎｅｌ ｃｒｏｗｎ ｔｏｐ ａｔ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｓｅｃｔｉｏｎ １１ 窿篷建霞． －－－卜皿３０４＋０２Ｏ－０ｌ（Ｖ） 一曲３０４＋０２Ｏ－０３（Ｖ） ＋皿３０４＋０２ｏ－０２（Ｖ） ＺＢ３０４＋０３Ｏ－０ｌ（Ｖ） 第３７卷 匀，最大日变形发生在前５ ｄ内。Ⅱ变形段整体变形 加 —１０ －ｌ－ＺＢ３０４＋０３０－０２ ｒ珈 ｖＪ 瑚 枷 一皿３０４＋０３Ｏ－０３（Ｖ） 速率较均匀，但最大日变形也发生在前５ ｄ内。说明 开挖支护后５ ｄ是变形的主要阶段。 ３．１．５时效性 薹 ２０ 监测数据显示初期支护施作完成后３～５ ｄ变肜 数据开始明显增大，２５ ｄ左右变形数据逐渐趋于稳 定，Ｉ变形段变形持续时间较Ⅱ变形段变形持续时间 长。断面ＤＫ３０３＋４８５变形曲线显示隧道暂时停工 时，变形速率变慢，恢复施工后变形加剧，在变形曲线 上表现为一个“台阶”，这是由隧道施工爆破震动所引 起的，爆破震动加速了围岩应力的释放。所以该隧道 施工要短进尺弱爆破，初期支护及时封闭，适当增加初 期支护强度和初期支护预留变形量。 时问／ｄ 图８ Ⅱ变形段监控量测断面净空收敛变形曲线 由表１可以看出Ｉ变形段变形速率表现出不均匀 性，前期变形速率较大，后期逐渐趋于稳定，整体不均 表１测点变形速率 …一 ８．６ ３．Ｏ １．８ 形ｍｒ￣ｖ＂ｄ ， １６２．Ｏ ＺＢ３０３＋４６５—０１ —１Ｏ．３ —６．２ —２．７ １．７ １．４ —２６．３ １７．３ ＺＢ３０３＋４８５—０１ ＧＤ３０４＋０２０ —３．４ ２．８ 一１．６ １．８ —９９ ７ ４６．４ ４７．１ —４．６ ＧＤ３０４＋０３０ １．０ １．９ —１．８ １．５ ４．７ ３．１．６现场初期支护结构变形情况 现场洞内观测，Ｉ变形段表现出隧道拱腰上部初 ＤＫ３０３＋４８５拱顶沉降和净空收敛监测数据看，隧道ｌ 变形段掌子面停工后变形趋缓，重新开工后变形加剧， 说明爆破震动为该段影响变形的主要施工因素， 监 测数据显示爆破震动对Ⅱ变形段影响较小。 ３．１．８变形段变形差异性 由于Ｉ、Ⅱ变形段所处的地质条件不同，岩性和岩 期支护混凝土剥落、掉块、开裂，某些钢拱架扭曲变形， 甚至被剪断，呈“ｚ”字形，但只出现在隧道一侧，沿隧 道轴线方向呈线状展布。现场围岩局部出现岩爆现 象，围岩开挖一段时问后变的松散易掉块，这是由围岩 卸荷回弹所致，这与该隧道处于高地应力状态吻合。 Ⅱ变形段主要为拱顶局部初期支护混凝土剥落掉块， 钢拱架无明显扭曲现象。 ３．１．７隧道施工影响 体结构存在差异，围岩变形表现出不同的变形规律。 Ｉ变形段最大累计变形量是Ⅱ变形段的近４倍，前２０ ｄ已产生近９０％的变形，Ｉ变形段前期变形速率较大， 后期趋于稳定，整体变形不均匀，Ⅱ变形段整体变形速 率比较均匀，Ｉ变形段总体变形速率比Ⅱ变形段大，但 最大日变形均出现在开挖后３～５ ｄ。台阶开挖和爆破 该隧道Ｉ变形段、Ⅱ变形段均按新奥法三台阶法 施工，掌子面上台阶高度约３．５ １ＴＩ，开挖宽度约１４ Ｉ＇ｌｌ， 隧道总体高度约７．５ ｍ，均为钻爆法开挖，基本为每天 对Ｉ变形段影响较明显，对Ⅱ变形段影响较小。两变 形段围岩变形均表现出局部性，但是Ｉ变形段围岩变 形范围主要为上台阶拱腰部位向净空内敛，Ⅱ变形段 主要表现为拱顶下沉变形，且具有一定的离散性。隧 施工一个循环，进尺３～４ ＩＴＩ。施工因素中爆破震动和 台阶的开挖是围岩变形的主要影响因素。每循环中台 阶的开挖至每台阶初期支护完成前，围岩失去支撑，初 期支护强度未完全发挥，围岩将会产生一定的变形，当 变形量超过预留变形量时，初期支护将发挥主要作用， 而围岩应力释放有一定的过程，此时爆破震动加速围 道围岩级别设计是综合考虑各种因素的结果，本文Ｉ、 Ⅱ变形段中Ⅳ级围岩的变形值普遍大于Ｖ级围岩，这 也是变形差异性的一种表现。 ３．２变形机制 岩松弛，加剧了应力释放的速度，使初期支护产生变 形，变形达到一定程度，会产生初期支护混凝土开裂掉 隧道开挖后，岩体中形成一个自由变形空问，使原 来处于挤压状态的围岩，失去了支撑而向洞内松胀变 形，此时岩体开挖界限周围会形成一定范围的弹性圈 块等现象，局部应力集中处变形会更严重，初期支护强 度不足以支撑围岩压力就会产生拱架变形扭曲等，直 至围岩应力释放完成，变形趋于稳定。从断面 和塑性圈，受岩体卸荷影响，塑性圈岩体比较松动；如 第５期 郭波前： 极高地应力区隧道地质特征及围岩变形机制研究 ５９１ 果这种变形超过了围岩本身所能承受的能力，则围岩 就要发生破坏，并从母岩中脱落，形成坍塌、滑动或岩 爆。此外，软岩大变形具有变形快、变形量大且破坏严 重、持续时间长的基本特征 。 岩体结构影响着围岩变形破坏的特点，层状岩体围 了一定的均匀性和持续性，这与Ｉ变形段的变形规律 完全不同。 岩的变形破坏主要受岩层产状及岩层组合等因素控制。 Ｉ变形段为砂岩，中厚层，岩层倾斜，层面平直光 滑，为褶皱的翼部，褶皱所产生的水平构造应力对开挖 前围岩应力状态有一定的影响，随着隧道的开挖，开挖 部分形成临空面，靠近临空面附近围岩失去支撑，围岩 向隧道临空方向变形，由于围岩为软岩，变形呈现出一 定的弹塑性特征，开挖形成的塑性圈变形更为明显，随 着时间的延长，变形持续扩大。由于岩层倾斜，围岩倾 向与隧道Ｉ临空方向相反的右侧，受到重力和弧形开挖 轮廓的影响，向临空面弯曲下沉，由于岩层层理发育且 层理面平直光滑，层问结合力差，该侧围岩松弛到达一 定程度将发生弯折破坏，形成图９中的破坏区，如不进 行支护，易形成三角形塌腔。而左侧围岩岩层倾向与 隧道临空面方向相同，则表现出向临空面滑移，局部可 能出现滑动破坏。随着围岩卸荷的持续及爆破扰动， 右侧拱腰上部向临空面内鼓，超过围岩的强度后，岩层 将发生张裂及折断，拱顶被节理裂隙切割形成的楔形 体或块体脱落，造成拱顶区域崩塌掉块。由于围 岩应力重分布及卸荷有一定的过程，这也能解释初期 支护施作后３～５ ｄ内变形速率较大，反映了围岩变形 的时效性特征，虽然爆破开挖后及时进行了支护，但是 岩层的力学特征没有太大改变，进而通过初期支护变 形间接表现出来，该段现场初期支护混凝土剥落掉块 及钢拱架扭曲变形的区域，正是图９中编号为５的区 域，表现出围岩变形的不对称性和局部性，反映在监控 量测数据上就是拱顶下沉和净空内敛的不同步性和累 计变形量的差异性，即内敛变形量大于拱顶下沉变形 量，且第１条收敛测线变形更为明显，其变形量大于其 他收敛测线。 Ⅱ变形段围岩为近水平岩层，薄层状，层问钙质胶 结，层间结合力差，岩层近水平说明受构造应力很小， 围岩表现出对称性，可以想象围岩变形也具有对称性， 隧道开挖后形成临空面如图１０所示，拱顶岩层两端受 支撑形成类似梁板的结构，根据梁板的受力特征，中部 形成应力集中区，应变最大，随着围岩卸荷松弛和重力 作用，层状岩体岩节理折断，形成图１０中编号为３的 崩塌区，拱顶区域则弯曲折断崩落，若支护不及时，围 岩暴露时间增加，容易产生拱顶塌腔体，这与倾斜岩层 形成的塌腔位置不同，该段出露地下水，一定程度上更 易变形。隧道内该段初期支护混凝土主要表现为拱顶 局部脱落掉块，这与水平岩层的受力特征相符。由于 围岩受力状态相对单一和对称，其变形规律也表现出 （ｂ） １一设计轮廓线；２一破坏区；３一崩塌；４一滑动滑移；５一弯曲、张 裂及折断。 图９ Ｉ变形段围岩变形破坏特征示意图 Ｆｉｇ．９ Ｓｋｅｔｃｈ ｄｉａｇｒａｍｓ ｏｆ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ａｔ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｓｅｃｔｉｏｎ Ｉ （ｂ） １一设计轮廓线；２一破坏区；３一崩塌；４一滑动滑移；５一弯曲、张 裂及折断。 图ｌ０ Ⅱ变形段围岩变形破坏特征示意图 Ｆｉｇ．１０ Ｓｋｅｔｃｈ ｄｉａｇｒａｍｓ ｏｆ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ａｔ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｓｅｃｔｉｏｎ Ｉ１ ５９２ 艇聋建设 第３７卷 分析ｌ Ｊ］．铁道标准设计，２０１５，５９（１０）：１１４—１１８． ＺＨＡＯ Ｋａｎｇ，ＹＡＮＧ Ｑｉｘｉｎ，ＪＩＡＮＧ Ｙａｊｕｎ．Ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｌａｔｇｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｓｏｆｔ ｒｏｃｋ ｉｎ Ｇｕａｎｙａｚｉ Ｔｕｎｎｅ１ ｆ．『１． Ｒａｉｌｗａｙ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｄｅｓｉｇｎ，２０１５，５９（１０）：１ １４—１ １８． 该隧址区围岩处于极高应力状态，这是影响隧道 变形的主要影响因素，其中由褶皱所产生的水平构造 应力起相当作用，同时隧道埋深大，竖向自重应力较 大。隧道施工爆破增加了对隧道围岩的扰动，加速了 围岩应力的释放速度。鉴于此种特性，极高地应力软 岩隧道设计与施工的关键在于建立地应力的合理释放 与有效的约束平衡¨ 。隧道围岩的变形破坏受众多 因素影响，过程复杂，该隧道的变形特征主要是由极高 地应力和岩体结构特征综合决定的，不同的地应力特 征、不同的岩性岩体结构特征，隧道的围岩变形规律和 机制也会有所不同。 ［４］ 杜世【Ⅱ１．秦岭翠华ＩＪＪ特长隧道高地应力问题研究［Ｊ］铁 道Ｃ程学报，２０１２（２）：５５—５９． ＤＵ Ｓｈｉｈｕｉ．Ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｓｓ ｏｔ Ｃｕｉｈｕａｓｈａｔ１ ｓｕｐｅｌ ｌＩＪｎｇ ｔｕｎｎｅｌ ｉｎ Ｑｉｎｌｉｎｇ Ｍｏｕｎｔａｉｎ ａｒｅａ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒａｉｌｗａｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｏｃｉｅｔｙ，２０１２（２）：５５—５９． ［５］ 胡文涛．极高地应力软岩挤 变形特征及支护结构Ｉ ， 态分析［Ｊ］．国防交通工程与技术，２０１２（４）：１５，２０—２３． ＨＵ Ｗｅｎｔａｏ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｔｒａ—ｈｉｇｈ ｓｑｕｅｅｚｉｎｇ ｄｅｆｅｒ’ｍａｔｉｏｌｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｓｏｆｔ ｒｏｃｋ ａｎｄ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｔＪｒ ｏｆ ４结论与体会 １）极高地应力区地应力主要表现为自重应力、构 造应力或两者的综合作用，围岩的应力状态不是处于 静力稳定，而是处于一种动力平衡状态，隧道开挖改变 了围岩的应力环境，动力平衡被打破，围岩会产生应力 释放，应力释放有一定的过程，不同的围岩应力释放的 速度可能不同，开挖爆破对围岩产生扰动，将一定程度 加速围岩应力的释放。 ２）监控量测数据显示，地质条件不同，变形规律 会表现出一定的差异性。这种差异性一般表现在几个 方面：变形的局部性或对称性、变形过程的均匀性或 离散性、时效性和方向性等。 ３）本隧道围岩主要为层状岩体，不同里程段落， 表现为倾斜岩层和水平岩层，隧道开挖后，受围岩卸荷 和应力重分布的影响，围岩应力条件发生变化，围岩发 生变形或破坏，层状围岩的变形破坏一般形成几个区 域：破坏区，崩塌，滑动滑移，张裂、弯曲及折断。 ４）本隧道围岩变形特征主要是由高地应力和岩 体结构综合决定的，隧道初期支护变形情况一定程度 上是隧道围岩变形特征的有效反映。 ５）隧道施工过程中，要充分意识到隧道围岩地质 条件的多变性和围岩变形的规律性，要及时关注围岩 变化，同时结合监控量测数据，为隧道施工或变更设计 提供必要的指导。 ６）今后，如能进一步结合围压的应力变化情况或 初期支护的应力应变特性，对围岩变形机制的研究将 会更加准确，但这需要大量现场实验数据做支撑，笔者 将会在后续研究中继续分析和总结，为极高地应力区 围岩的变形控制提供科学、有效的参考。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）： 《１－程地质手册》编委会．工程地质手册［Ｍ］．４版．北京： 【Ｉ１ 建筑工业出版社，２００７． Ｅｄｉｔｏｒｉａｌ Ｂｏａｒｄ ｏｆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｇｅｏｌｏｇｙ Ｈａｎｄｂｏｏｋ． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｙ ｈａｎｄｂｏｏｋ［Ｍ］．４ｔｈ ｅｄ．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｉｎａ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ＆Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｐｒｅｓｓ．２００７． 吴广明．高地应力软岩大变形隧道施工技术［Ｊ］．现代隧 道技术，２０１２，４９（４）：９４—９８． ＷＵ Ｇｕａｎｇｍｉｎｇ．Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ｆｏｒ ａ ｔｕｎｎｅｌ ｉｎ ｈｉｇｈｌｙ ｄｅｆｏｒｍｅｄ ｓｏｆｔ ｒｏｃｋ ｗｉｔｈ ｈｉ【ｇｈ ｇｒｏｕｎｄ ｓｔｒｅｓｓ『Ｊ ｆ． Ｍｏｄｅｒｎ Ｔｕｎｎｅｌｌｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｈ）ｇｙ，２０１２，４９（４）：９４—９８． 赵亢，杨其新，蒋雅君．关垭子隧道软弱围岩大变形机制 ｓｕｐｐｅｒｓ ｕｎｄｅｒ ｅｘｔｒａ—ｈｉｇｈ ｇｒｏｕｎｄ ｓｔｒｅｓｓ［Ｊ］． １＂５ａｆｉｆｃ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｉ）ｒ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｄｅｆｅｎｅｅ，２０１２（４）： ｌ５．２０—２３． ［６］ 李国良，朱永全．鸟鞘岭隧道高地啦力软弱 岩人变形控 制技术［Ｊ］．铁道 亡程学报，２００８（３）：５４—５９． ＬＩ Ｇｕｏｌｉａｎｇ， ＺＨＵ Ｙｏｎｇｑｕａｎ．Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ＣＯｌｌｌｒｏｌ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｗｕｓｈａｏｌｉｎｇ Ｔｕｎｎｅｌ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｓｓ ｓｏｔＩ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒａｉｌｗａｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８ （３）：５４—５９． ［７］ 张群健．监测技术在 镇隧道极高地应 段施 的 』¨ ［Ｊ］．铁道建筑，２００７（１２）：３６—３８， ＺＨＡＮＧ Ｑｕｎｊｉａｎ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎ ｃｏｎｓｔｕｒｃｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ．．ｈｉｇｈ ｇｒｏｕｎｄ．．ｓｔｒｅｓｓｅｄ ｐｏｒｔｉｏｎ ｏｆ Ｂａｏｚｈｅｎ Ｔｕｎｎｅｌ［Ｊ］．Ｒａｉｌｗａｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７（１２）：３６—３８． ［８］甄秉国．兰渝铁路特殊复杂地质环境及特征研究［Ｊ］．铁 道标准没计，２０１３（４）：１—４． ＺＨＥＮ Ｂｉｎｇｇｕｏ． Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ＣＯｉ￣ｌｑ）ｌｅｘ ｇｅｏｈ）ｇｉｃａｌ ｅｎｖｉｒｏｎｎｌｅｎｔ ａｎｄ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ Ｌａｎｚｈｏｕ—ＣｈｉｎＧｑｉｎｇ Ｒａｉｌｗａｙ［Ｊ］．Ｒａｉｌｗａｙ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｄｅｓｉｇｎ，２０１３（４）：Ｉ一４． ［９］ 出叫明．堡镇隧道高地心力炭质页岩的变彤破坏｛ＩＬｉｌ￣ｔｌ ［Ｊ］．北京交通大学学报，２０ｌ３，３７（Ｉ）：２１—２７． ＴＩＡＮ Ｓｉｍｉｎｇ．Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｔ）ｌａｃｋ ｂａｔｔ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｓｓ ｉｎ Ｂａｏｚｈｅｎ Ｔｕｎｎｅｌ １ Ｊ Ｉ．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１３．３７（１）：２１—２７． ［１０］刘佑荣，唐辉明．岩体力学［Ｍ］．北京：化』－ｒ业…版 社，２００８． Ｉ ＩＵ Ｙｏｕｒｏｎｇ，ＴＡＮＧ Ｈｕｉｍｉｎｇ． Ｒｏｃｋ ｍｅｃｂａｎｉｃｓ｝Ｍ ｉ． Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｅｍｉｃａｌ ｌｎｄｕｓｔ￣Ｐｔｅｓｓ，２００８． ［１１］＿ｌ 程岩体分级标准：ＧＢ／Ｔ ５０２１８—２０ｌ４［Ｓ］．』七京：【『ｌ 凼计划出版社，２０１４． Ｓｔａｎｄａｒｄ ｆｏｒ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｃｌａｓｓｉｉｆｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｒｏｃｋ ｎｌａｓｓ：ＧＢ／Ｔ ５０２１８—２０ｌ４［ｓ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｉｎａ Ｐｌａｎｎｉｎｇ Ｐｒｅｓｓ，２０１４． ［１２］ 郭富利，张顶立，苏沽，等．地下水和围岩对软 力 质影响的试验研究－Ｊ］．柑 力学 ｌ二程 报，２００７，２６ （１１）：２３２４—２３３２． ＧＵＯ Ｆｕｌｉ ＺＨＡＮＧ Ｄｉｎｇｌｉ．ＳＵ Ｊｉｅ，ｅｔ ａ１．Ｅｘｐｅｒｉｍｅ￣ｌｌａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒ ａｌｌｆ】 ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ｌＪ】．Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｔ Ｒｏｃｋ Ｍｅｃｈａｕｉｃｓ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７，２６（１ １）：２３２４—２３３２． ［１３］ 张梅，何忐军，张民庆，等．高地应力软岩隧道变肜控制 设计 施工技术［Ｊ］． 代隧道技术，２０１２，４９（６）： ｌ３—２２．６９． ＺＨＡＮＧ Ｍｅｉ，ＨＥ Ｚｈｉｊｕｎ，ＺＨＡＮＧ Ｍｉｎｑｉｎｇ，ｅ Ｌ ａ１． Ｄｅｆｏｌｍａｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｔｅ（￣ｈｎｏｌｏｇ）ｏｔ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ ｓｏｆｔ ｒＩ）ｃｋ ｔｕｎｎｅｌｓ Ｊ １．Ｍｏｄｅｒｎ Ｆｕｎｎｅｌｌｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０Ｉ２，４９（６）：１３—２２，６９．
