采纳×6m预应力钢筋混凝土屋面板 [G410(一)、(二) ] ,板自重2,嵌缝重2(均沿屋架斜面方向) 。
(2)天沟板:
天沟板的截面尺寸见图,重
块()包含积水重) 。( 3)天窗架:
门型钢筋混凝土天窗架的表示图如上所示,每根天窗架支柱传
到屋架的重力荷载为 。 (4)屋架:
采纳预应力钢筋混凝土折线型屋架,屋架尺寸线如图
上弦杆: b×h=240mm×220mm
下弦杆: b×h=240mm×220mm
腹杆 : b ×h=120mm×240mm
b
×h=200mm×220mm ×h=120mm×120mm
b
屋架自重为2 (5)屋盖支撑
屋盖支撑自重2(沿水平面方向)
(6)吊车梁
自重每根,吊车梁的截面高度为
1200mm。
( 7)联系梁、过梁
均为矩形截面尺寸。
(8)排架柱
上柱:矩形
400mm ×400mm
下柱:工字型 400mm×800mm
( 9)基础采纳独自杯形基础,基础顶部标高 -0.6m 。 二、结构平面部署
横向定位轴线均经过柱子截面几何中心, 但在两头与山墙的内皮重合,并将山墙内侧第一排柱子中心线内移 600mm;纵向定位轴线,能够有结构平面部署图所知。
三、排架荷载计算
I. 恒荷载
天窗重 屋面板重 嵌缝重 防水层重 找平层重
×2+11.5 ×2=75.4 KN ×6×18=140.4 KN ×6×18=10.8 KN ×6×18=37.8 KN ×6×18=43.2 KN
×6×18=5.4 KN
屋盖支撑重 屋架重 总重
60.5 KN 373.5 KN
17.4 KN
每块天沟积水重
P 1P=373.5/2+17.4=204.15 KN
B. 柱自重 P2P和 P3P
上柱重 P 2P=25×0.4 ×0.4 ×3.6=14.4 KN
下柱重:柱身
25 × [0.187 ×7.2+0.4 ×0.8 ×(0.2+0.4+0.6)]=43.26 KN
牛腿
25
×((0.8+2 )/2 ×0.2+1 ×4×0.4 )=5.8 KN =49.06 KN 3P
P
C.混凝土吊车梁以及轨道重 P4P
P 4P=44.2+0.6 ×6=47.8 KN
II. 活荷载
A. 屋面活荷载 P1q
基本雪压2,屋面积灰荷载2,屋面活荷载2。
排架计算时,屋面积灰荷载与雪荷载或屋面均布活荷载的较大值同时
考虑。
P 1q=(0.7 ×)× 6×18/2=.8 KN
B. 吊车荷载
采纳两台中级工作制的吊车,起重量分别为 q=5t ,15t/3t 。吊车 详细参数见表
吊车
跨度
Lk=1
吊车
轮距 吊车总
最大轮压 小车重 g
额定起重量 q
宽度
k 重 G Pmax 74KN 148KN
5(49KN) 15t/3t
134KN 215KN
( )
Pmin=(G+q)/2-Pmax i.) 竖向吊车荷载 a
b
如状况 a 所示
(74×
5
6 6
+148×(
))=248. KN
×( 18×
5
+33×())=57 KN
如状况 b 所示
(148×
0.95
+74×(
))=226.44 KN 6
+18×(
(33×
5
6
))=52.425 KN
经过比较,设计时采纳 a 中状况作用地点同 P4P。
ii) 水平吊车荷载
每个轮子水平刹车力
5t
吊车, T1=1
(q+g)=0.25 ×0.12 ×( 49+22.8 )=2.15 KN
4 4
15t
吊车, T2=1
(q+g)=0.25 ×0.1 ×()=5.33 KN
产生 Tmax时吊车的作用地点与竖向荷载时同样,于是有
Tmax=0.9(2.15 ×
5
6
×( ))=8.68 KN
Tmax作用点地点标高为9 . 7m(经过连结件传达)
iii) 风荷载
单层工业厂房风荷载体型系数以下图, 计算简化为柱身的均布
荷载和屋架的集中荷载。
(1)求均布风荷载 q
柱顶离室外处坪高度为 12.0+0.15=12.15m ,则
z ,
q 1=0.8 ×1.06 ×0.55 ×6=2.8 KN/m( ->)
q 2=0.5 ×1.06 ×0.55 ×6=1.75 KN/m(-> )
(2)求集中风荷载
屋架檐口离室外处坪高度 14.5-0.4+0.15=14.25m ,
z
挡风板与屋架交接处
,
15.15+0.15=15.3m ,
z
z
天窗屋架交界处距地坪
天窗檐口离室外处坪高度 17.22+0.15=17.37m , z =1.2 天窗顶离室外处坪高度 17.52+0.15=17.67m , z=1.2 如图
q3=0.8 ×1.12 ×0.55 × 6=2.96 (-> ),q4=0.3 ×1.13 ×0.55 ×
( ->)
q5=1.4 ×1.2 ×0.55 ×(-> ),q6=0.8 ×1.147 ×0.55 ×
( <-)
q7=0.8 ×1.2 ×0.55 ×6=3.168 (<- ),q8 与 q9 抵消掉。
q10=0.6 × 1.2 × 0.55 × 6=2.376 ( -> ), q11=0.6 × 1.147 × 0.55 ×
6=2.27 (-> )
q12=0.6 × 1.13 × 0.55 × 6=2.24 ( -> ), q13=0.5 × 1.12 × 0.55 ×
6=1.848 (-> )
W=(q3+q13)×( 14.25-12.15 ) +(q4+q12)×( 14.70-14.25 ) +
( q6+q11)×( 15.3-14.7 ) +(q7+q10)×( 17.37-15.30 ) +q5× ( 17.37-14.7 )=24.23 KN 作用点标高。
排架荷载作用简图
四、内力计算
(1) 恒载作用下的排架内力
1. 由 P1P 产生的弯矩和轴力
P 1P,M11=P1P×e1×0.05=10.21 KN
m(逆时针)
M
12=P1P×e2 × KNm (逆时针) n= I u = 2.13 109 =0.146 , = H u = 3.6 I l
1010
由附录中的力学方法计算柱顶反力:
1
C3
2
)
1= 1 (1 n 2 1
3 ( 1 1)
n
R11=C1× 1P P e
1
=1.581KN(->)
H
C3= 3
2
1
2 3
1
( 1
n 1)
P e 2
R12=C3×
1P
H
=3.924KN(->)
N1=P1P=204.15KN, R 1=R11+R12=5.505KN (->)
2. 由柱自重产生的弯矩和轴力
a. 上柱重
P =14.4KN, M
=P ×e =14.4 ×0.2=2.88 KN m (逆时针)
2P
P
22
2P 2
2P e2 =1.211 ×
2
3
H
N 2 b. 下柱重
P 3P,N3,只产生轴力而不产生弯矩。
c. 由 P4P 产生的弯矩和轴力
P 4P, M P44=P4P4P e×e4=47.8 ×0.35=16.73 KN
4 4 3
=1.211 ×
H
N 4
荷载作用下计算简图和内力争分别为
m(顺时针)
2)屋面活荷载作用下的排架内力
P
1Q
和 P1P 作用地点同样,即成比率。
P1Q,
×
M 11=10.21 ×.8
(逆时针)
KN mM12=40.83 ×.8
KN m(逆时针)
(
( 3)吊车竖向荷载作用下的排架内力 1. 最大轮压作用于 A 柱时
A 柱, MA=Dmaxe4=248. ×0.35=87.024 KN m (顺时针) B 柱, MB=Dmaxe4=57×0.35=19.95 KN m(逆时针) A柱, R A=C3× Dmax H
B柱, R B=C3× e4
=1.211 × (<- )
Dmin e4H
=1.211 × 因为 AB两柱同样,剪力分派系数
A (-> )
= ,则
柱顶剪力为
B
AB
A柱, VA=RA- A(RA+RB)(<- )
B柱, VB=RB- B (RA+RB)(-> )
内力争以下所示
(4)吊车水平制动力作用下的排架内力
max
向左作用 柱中轴力为零。
由前所述可知 n=
I
I
u = l
10 109
=0.146 , = 10 H u H
=
A 柱 T A=Tmax(<- ) B 柱 T B=Tmax(<- ) 又有
y 12 Hu
=
=0.639 ,查附录 3-2 可知
2
C 5=
2[1
2
n
(
n 1
(0.2)
1)] R A=RB=Tmax×C5=8.68 ×0.576=5KN(->)
考虑空间作用分派系数 m,由表 3-5 (书)获得,并且 AB
两柱同样,剪力分派系数 A = B =0.5 ,计算简图简单得悉,则 AB柱 柱顶剪力为
A 柱, VA=RA-
( A+RB)=1 KN(->) Am R
B柱,V=R- ( +R)=1 KN(->)
BB
AB
左右对称的弯矩图,实线为向左的 Tmax作用,虚线为向右的 Tmax
作用
向右作用如上图虚线
( 5)风荷载作用下的排架内力 A. 左来风状况
q 1=2.8 KN/m,q2=1.75 KN/m,
W=24.23 KN
3[1
C11=
4 1
(
1)]
n
3 1
8[1
(
n
1)]
R1=-C11q1(<- ) R2=-C11q2(<- )
排架单元为对称结构,柱中的轴力为零,计算简图
VA=R1+ (-R 1-R2+W)=9.845KN(->) VB=R2+ (-R 1-R2+W)=14.385KN(->)
风荷载作用下 M图( 包含了右风作用的 M图)
五、内力组合
排架为对称单元,能够只是考虑 A 柱的截面,详细组合见表
竖向吊车
水平吊
风荷载
荷载 最大轮压 活载
车荷载 水平作
左 右
恒载
使劲方
来 来 风 风
作用于
内
截面
力
向 向 向 右
A
B
左 5
1 2 3 4 6 7 8
I-I M -18 -18 -7. 7. 53 -6
4
.50 .50 584 58 .5 3. 6
6
4
86 12 6
II-II
I
N
5
M
66
N
5
M
N
1
V
0
68. 12 518
248
.
22.
253 1
5
248 . -5.
140 7
5
0
0
-7.
4
584
52.
0 8
-61 -44
.53 .82
6
52.
0
8
-5.
-7.
140 68 5
0 0
7. 53
58 .5
4
86
0 0
34 61 6. .5
31 36 1
0
0
47 7.
.4 68 1 0 -6
3. 12 6 0
-3
20 .1
66 0
-3 8.
72
III-II
组合内力
1.2 恒载 +1.4 ×0.85 (其余活载 +风载)
组合 Mmax, 组合 Mmin, 组合 Nmax, 组合 Nmin,
M
N
M
N
M
项
1,2, 7
,3,
6,7
,2,
,6,
N,V
项
N,V
-101. 3 28
1,3,
2 6
5,8
-121. 26 62
1,2,
88 4,5,4
8
1,4, -493. 74
5,8
35
项
M,V
8 1,2,
3,5, 2 8
32 1,2, 3,6, 48 7
1,2, 3,6,
8
项
,3,5, 8
M,V
-101. 28
6
1
1
13N
V
M
N
M
N
7
2
Mmax,项
N,V
,2
8
1,3, 4
6
16
7
52
2
55
4
1.2 恒载 +1.4 其余活载
组合 Mmin, 组合 Nmax,
项
N,V
项
M,V
47
3
,3,
1,2, 6
8
5
3,5
1,2, 78
1,2, 7
4,
3,
6
36
组合
项
,3,5
Nmin,
M,V
47
6
组合
1
11
-130.
M
N
V
M N
M ,2,组合 项
1,7 ,7
21
42
1,4, 12
3,
5
8 5 1.2 恒载 +1.4 风载
Mmax,
Mmin,组合项
N,V
N,V
1,8
1,8
,2,21
,
5
1 08
1 08
3
1
8
N
M
5 2
1,8
5 N
2
1,7
V
4
六、排架柱设计
A 柱和 B 柱同样,故只考虑 A 轴的配筋, B 轴的与之同样。 ( 1)设计资料( A 轴)
截面尺寸:上柱: 400mm×400mm,矩形。
下柱: b=120mm,h=800mm,
b
资料:
f
=bf '=400mm,hf =hf '=150mm,工字型。
混凝土 C30(f c=14.3 N/mm2)
2
钢筋 HRB335 (f y=f y'=300 N/mm )
排架平面内 -- 上柱 2 ×3.6=7.2m ,下柱 1 ×9=9m。
排架平面外 -- 上柱 1.25 ×3.6=4.5m ,下柱 0.8 ×。
(2)内力( A 轴)
I) 上柱: b
1 f y (
cu
Es
)
N b f c b h0 b =1148.3 KN
内力表中 I-I 截面控制内力均小于 Nb,因此属于大偏爱受压。
应选用弯矩较大而轴力较小的状况,经过比较,能够选择出下边
的内力组合: {
M N
101.28KN m
II) 下柱
因为下柱在长度范围内配筋同样,比较 II-II 面可知 III-III
'截面起控制作用,能够令
'
截面和 III-III
截 Nb fc (bf bf )hf + fc b h0 b =1322.6 KN
则由表可知, III-III
截面控制的内力均小于 Nb,则都属于大偏爱受 压,因此选用弯矩较大而轴力较小的状况, 经过比较选用出下边的内 力组合:
M
{ N
1.574KN m
M
,{ N
503.315KN m
V V
(3)配筋计算(采纳对称配筋)
I) 上柱
M=-101.28 KN*m x=
, N=262.26 KN
N
=45.85mm<2as'=70mm,取x=70mm
e0=
M
N
fcb
=386.18mm,ea=max{h/30,20}=20mm,ei =e0+ea
l 0/h=7200/400=18>15>8 1=0.2+2.7
ei
=0.2+2.7 ×1.1128>1, 故取 1
h0
2 =1.15--0.01*l
0
排架属于有侧移结构, Cm=1.0 ,
=Cm[1+
K l 0 ) 2
(
ei
1400 h
h0
1 2
2
e= *e i +h/2-a s
0s
As=As'=
Ne'
f y (h0 as ')
选配 3
2
20(As =942.478mm)
垂直弯矩平面承载力计算:
l0/b=4500/400=11.25, =0.961,
知足要求。
Nc= (f c A+fy'A s')=2470KN>Nmax, 配筋图
II) 下柱
N f '=f c*b f '*h f '=14.3 ×400×150=858 KN
全部组合中, N m , 内力组合 ① N x= N M 0 fcbf ' N i ea=max{h/30,20}=26.667mm, e =ea+e0 l 0/h=11.25>8 ,则 1 , 2 (l 0/h<15 ) K =Cm[1+ l0 2 ( ) 1 2 , 1400 ei h h0 e= *e i +h/2-a s, Ne f cbf ' x(h0 0.5x) As=As'= f y (h0 as ') 同理可得 M m 内力组合② N , V x= N ,e = M , 0 a fb cf ' N i a0 =Cm[1+ K l0 ) 2 e( 1 2 1400 i h h0 e= *e i +h/2-a s As=As'= Ne fcbf ' x( h0 0.5x) =1811mm 2 f y ( h0 as ') 2 采纳配筋 4 25(1902mm),箍筋采纳 6@200. 垂直弯矩平面的承载力计算: 52 9 4 I y ×10 mm,I y=1.759 ×10 mm,i y= A l 0/i y , Nc= (f cA+fy'A s')=2720KN>Nmax,知足要求。2 配筋图 ( 4)牛腿计算 吊车梁与牛腿的关系如图,牛腿面上无水平力 作用于牛腿面的竖向荷载: F w4Pmax=1.2 ×47.8+1.4 × F vk=P4P+Dmax 牛腿高度验算: F tk =2 N/mm2, a=0, b=400mm, h 0 =400-35+200tan( 1 4 )=565mm ftkbh0 =723.2KN>F =272.2KN, a vk 知足要求 h0 纵向受拉钢筋配置: 因为竖向作使劲在下柱截面边沿内,则能够按结构配筋 As max{ min bh, ft bh 2 2 f y 纵筋不该当少于 4 12. 应采纳 5 12(As=565mm). 又因为 a/h 0<0.3, 则能够不设置弯起钢筋,箍筋按结构配置,牛腿上 部 2h0/3 范围内水平箍筋总截面面积不该小于蒙受 面积的 1/2 ,箍筋采纳 ( Fv 的受拉纵筋总 8@100 2 As 2 2 3 h) 0 100 308mm 局部蒙受压力面积近似按柱宽乘以吊车梁端承压板宽度取用: A= F vk =25566.43mm, 2 0.75 fc 承压板宽 b'= 2 A b =63.916mm, 2 取 b'=80mm。 牛腿节点配筋图 五、吊装阶段验算 采纳平吊方式,吊装简图以下图 A. 荷载 考虑荷载系数 1.2 ,动力系数 1.5 ,重要度 q 1k=1.5 ×0.9 ×25×0.4 ×0.8=10.8 KN/m q 2k=1.5 ×0.9 ×25×0.187=6.32 KN/m q 3k=1.5 ×0.9 ×25×0.4 ×1=13.5 KN/m q 4k=1.5 ×0.9 ×25×0.4 ×0.4=5.4 KN/m q 1 3 1k =12.96 KN/m =12.96 KN/m q q 4 22k =12.96 KN/m =12.96 KN/m 4k 3k B. 内力 Rak=24.91 KN , Rck=24.91 KN , KN m , KN m KN m Ra=29.88 KN ,Rc=72.22 KN KN m KN m KN m C.配筋查验 2 按平吊,双筋截面查验 [ max ]=0.3mm, [ 下柱跨中 Mf=42.29 KN m s ]=240 N/mm KN m h0 =365mm 2 A=s 2 fM f y ( 0 s ') =427.2 mm,已配筋( 2 25+2 12, h a 2 As=1458mm) s = M fk 0.85A h =78N/mm,知足 s 0 下柱牛腿处, Mck=49.09 KN m Mc=58.9 KN m, h0 =365mm A=s 2 f M c =595 mm,已配筋( 2 25+2 2 12, ( y h a 0 s ') As=1458mm) s = M 2 ck 0.85A h ,知足 s 0 上柱牛腿处 KN m KN m h0 =365mm 2 A=s f ( M d 0 ,已配筋( 2 25+2 12, s ') y h a 2 As=1458mm) 2 s = M dk sh0 ,知足 六、着重吊环设计 Rak=24.91 KN, NN R ak ak R ck =18.45 KN ck Rck=60.19 KN, =44.58 KN 吊环用 I 级钢筋,取 [ 2 ]=50 N/mms 在 A 和 C处安 装。 七、抗风柱设计 抗风柱主要蒙受山墙风荷载,其竖向位移简单考虑只有其自重,设计时能够近似依据受弯构件计算。 抗风柱柱顶应当低于屋架上弦中心线 50mm,上下柱交界处应当低于边柱柱顶 100mm或屋架下弦底 200mm,因此可得抗风柱的上柱 , H u H l , 。 山墙重量由基础梁传达给基础。柱截面宽度 400mm> =370mm, H H 下柱截面高度 550mm> =500mm。 l 40 25 荷载计算: 1. 风荷载 由表中数据, 标高 14.2m 出的 z =1.126 ,体型系数 0.8 值为 0 =0.55 KN/mm2,每根柱的受风宽度 6m。 qk × × ×6=2.97 KN/m q qk =4.16 KN/m 2. 柱自重 上柱: Gu ×25× × ×2.3=11.04 KN 下柱: Gl ×25× × ×12.5=82.5 KN 内力剖析 : ,基本风压 上柱截面 I u 11 bh ×109, H u 3 12 下柱截面 I l n Iu Il bh ×109, H l 12 3 =0.385 , Hu H C3[1 4 11 1 1)] ( n 8[1 3 1 ( n 1)] R=C11×4.16 ×14.8=22.96 KN(<-) 内力争以下图 配筋计算(采纳对称配筋) 1. 上柱截面(按近似受弯计算) M=41.8 KN m , As=As'= M =422.22 mm2, 2 fy (h0 as ') 采纳 2 20(As=628mm),箍筋采纳 6@200. 2. 下柱截面(按近似受弯计算) ( 采纳通长配筋 ) M=115.8 KN m , As=As'= 2 M fy (h0 as ') =804.6 mm2, 考虑到轴力的存在,采纳 3 20 (),箍筋采纳 6@200,此外配加 2 12 钢筋作为腰筋。 吊装阶段验算 考虑到柱身自重比较大,并且跨度比较大,因此采纳翻身吊。并适合将吊点下移一段距离,如图 1. 荷载 上柱: 25×0.4 ×0.4=4 KN/m 下柱: 25×0.4 ×0.55=5.5 KN/m 考虑到荷载系数 1.2 ,动力系数 1.5 ,结构重要性系数 0.9 ,则 q1k =7.425 KN/m q1 =8.91 KN/m q2k =5.4 KN/m 2. 内力 q2 =6.48 KN/m AK BK R A=38.947 KN R B=87.326 KN R =32.456 KN R =72.77 KN M E KN m M EK KN m MB MC KN m KN m M BK KN m KN m M CK 3. 配筋验算 依据翻身吊验算,截面按双筋截面计算,裂痕同意宽度 [ max ] 。和排架柱的同样,这时候, [ s ] 一般为 240 N/mm。 (1) 下柱跨中 2 ME=85.12 KN m M EK=70.93 KN m 2 h0 =515mm 20(), 2 As ,已有钢筋 3 =591.111 mm f y (h0 as ') M 知足要求。 M k s 2 0 As =167.966 N/mm<[ s ], 知足要求 . (2) 下柱 B 吊点处 M B KN m M BK KN m 2 h0 =515mm As M 2 =496.361 mm,已有钢筋 3 20 f y (h0 as ') (),知足要求。 2 M k s 0 As =141 N/mm<[ s ], 知足要求 . (3) 上柱 C处 M C=17.14 KN m M CK=14.28 KN m 2 h0 =365mm 20(), 2 M As ,已有钢筋 2 f y (h0 as ') =173.3 mm 知足要求。 M k 2 <[ ], 知足要求 . s 0 As =69.4 N/mm s 4. 柱中吊环设计(每处设置两个吊环) R =32.456 KN, N AK R AK =24.0 KN AK R =72.77 KN , N BK R BK =53.9 KN BK 吊环采纳 I 级钢,在 AB处部署吊环,则每个吊环蒙受的力为NNN B BK 26.95KN , NA AK 12KN , A2 2 sA N A 120mm 2 A 2[ s ] sB N B 2 2[ s ] 2 在 A 处能够采纳 1 14()做成一个吊环,在 能够采纳 1 20 做成一个吊环。 C处 ¤ 柱下独自基础 ( 1)基础设计参数 2 基础顶部标高,基础底部标高 -1.8m ,柱截面 400×800mm, 天然 地面下 1.2m 处(标高)为老土层,修正后地基承载力为 120KN/m,基础采纳 C30,HRB335钢筋,基地用 100mm素混凝土垫层。 2 (2)荷载 M 1 1.574KN m 为荷载 1 取 III-III截面荷载组合 N1 V1 则荷载 2 为基础梁、墙、窗自重设计值。 基础梁自重 1.2 × 钢门窗重 1.2 ×4.2 ×0.4 ×( 3.6+2.1+1.8 ) 砖墙重 1.2 × 4.92 ×( 0.6+2.85+1.7 )× 过梁联系梁重 1.2 ×25×(2 ×0.3+0.45) ×0.24 × N2 N2 至地面中心的距离 计入地下柱重 N1 ×25× × × ( 3)确立基础地面尺寸先 按轴心受压状况计算 As N1 N2 =11.68 m2, f m d 考虑偏爱作用,取 A=(1.1~1.5)As= (12.85 ~2) 取,b=3m A=15m 2。 ( 4)地基承载力验算基 础地面荷载设计值 ×1.2-0.52 ×261.75=490.7 KN m N=N2 + N1=1022.13 KN N+G=1022.13+(20×1.45+10 ×0.35) ×5×3=1509KN W 1 ba2 =12.5 m 3, 6 Pminmax N G M 39.256= KN/m2, A W ( Pmax+Pmin ) 2 ( 5)地基冲切承载力验算 a. 基地净反力 P maxN min M 107.400 KN m = A W m b. 杯壁厚 +75mm=杯壁高 400mm,则上阶低恰好落在冲切损坏角链形内, 故能够不对柱边进行冲切验算。 c. 变阶处冲切验算 h 0=1200-400-35=765mm,冲切面积以下图 2 6 2 ×10 mm, F=Pmax*A=299.324 KN 0.7fb mh0=0.7 ×0.91 ×765×( 1200+1200+2×765)/2=447. KN>F 故而冲切力知足。 (6)配筋计算 柱为大偏爱且杯壁厚 325/ 杯壁高 杯壁内能够不配筋,即在变阶处以下配筋。 a. 长边方向 P nI =28.886+ (107.4-28.886 )×()=80.71 KN M I = P (a a ) 2 (2b 1 b ) =279.91 KN c 2 m 2 A 24 n c sI M I A , =1355.2 mm sI =451.71 mm/m 0 f y 选配 10@150( AsI b b =523.6 mm2/m) b. 短边方向 M 1 P (b b )2 ( 2a n c a ) = 1 × c 28.886) × 2 II 24 24 A M 0 f y KN m II A2 sII sII =516.87 mm, =103.4 mm/m 2 选配 6@200( AsIb a =141.4 mm2/m) 因篇幅问题不能全部显示,请点此查看更多更全内容
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