高支模施工方案梁模板(扣件钢管架)计算书

品茗软件大厦工程 ;工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层;建筑高度:0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期:0天。

本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人.

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0。60;梁截面高度 D（m)：1.50；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）：1.00; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0。10;

立杆步距h（m)：1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0。90； 梁支撑架搭设高度H（m）:6。50；梁两侧立杆间距（m）:0。90； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数:2； 采用的钢管类型为Φ48×3。5； 立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24。00；模板自重（kN/m2）：0。50;钢筋自重(kN/m3）：1.50;

施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17。8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2）：4。0；

3.材料参数

木材品种:柏木；木材弹性模量E（N/mm2):9000。0； 木材抗压强度设计值fc（N/mm）：16。0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1。7；

面板材质：胶合面板；面板厚度（mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2):6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm):50。0；梁底方木截面高度h（mm）：100.0; 梁底模板支撑的间距(mm）:200.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):200;次楞根数:4; 主楞竖向支撑点数量:3； 固定支撑水平间距(mm）：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm； 主楞材料：木方；

宽度（mm）：50.00；高度(mm）:100.00；

主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度（mm)：50。00；高度(mm)：100。00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -— 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T -— 混凝土的入模温度，取20。000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1—- 外加剂影响修正系数，取1。200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。

分别计算得 17。848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位:mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W 〈 [f］

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 20×2×2/6=13.33cm3； M -— 面板的最大弯矩(N·mm)；

σ —- 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） ［f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）; 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0。117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。2×0.2×17。85×0.9=3。855kN/m； 振捣混凝土荷载设计值： q2= 1.4×0.2×4×0。9=1。008kN/m； 计算跨度: l = （1500-120）/(4—1）= 460mm;

面板的最大弯矩 M= 0.1×3。855×[(1500-120）/(4—1）]2 + 0。117×1。008×［（1500—120）/(4-1）］2= 1.07×105N·mm;

面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=1。1×3.855×[(1500-120）/(4-1)]/1000+1。2×1.008×[（1500—120)/（4—1）］/1000=2.507 kN;

经计算得到，面板的受弯应力计算值： σ = 1.07×105 / 1。33×104=8N/mm2； 面板的抗弯强度设计值： [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

ν =0.677ql4/（100EI)≤［ν]=l/250

q-—作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 3.855N/mm；

l--计算跨度: l = ［（1500-120）/(4-1）］=460mm； E--面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2；

I—-面板的截面惯性矩： I = 20×2×2×2/12=13.33cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0。677×3.855×［（1500-120)/（4—1)]4/（100×6000×1.33×105) = 1.461 mm；

面板的最大容许挠度值:［ν] = l/250 =[(1500-120）/（4—1)］/250 = 1.84mm； 面板的最大挠度计算值 ν=1。461mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν］=1.84mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 2.507/0.200= 12。536kN/m

本工程中,次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W = 1×5×10×10/6 = 83。33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 9000。00 N/mm2；

计算简图

剪力图（kN)

弯矩图（kN·m)

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩 M = 0.050 kN·m，最大支座反力 R= 2。758 kN，最大变形 ν= 0.004 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<［f］

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 5。01×104/8。33×104 = 0.6 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: ［f] = 17N/mm2;

次楞最大受弯应力计算值 σ = 0。6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f］=17N/mm2，满足要求！

（2)次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值： [ν］ = 200/400=0.5mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0。004mm 小于 次楞的最大容许挠度值 ［ν］=0。5mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.758kN，按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算.

本工程中，主楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 2×5×10×10/6 = 166.67cm3; I = 2×5×10×10×10/12 = 833.33cm4; E = 9000。00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩 M= 0.717 kN·m，最大支座反力 R= 7.206 kN，最大变形 ν= 1.075 mm

(1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W〈［f］

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 7.17×105/1。67×105 = 4。3 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: ［f] = 17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =4。3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 ［f]=17N/mm2，满足要求！

（2)主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1。075 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 480/400=1.2mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=1.075mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1。2mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×20×20/6 = 4。00×104mm3； I = 600×20×20×20/12 = 4。00×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<［f]

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1。2×（24.00+1.50)×0.60×1。50×0.90=24。786kN/m; 模板结构自重荷载设计值:

q2：1.2×0.50×0.60×0.90=0.324kN/m;

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3： 1。4×(2。00+2.00）×0.60×0。90=3。024kN/m； 最大弯矩计算公式如下：

Mmax=0。1（q1+ q2）l2+0.117q3l2= 0.1×（24.786+0。324)×2002+0.117×3。024×2002=1.15×105N·mm；

σ =Mmax/W=1.15×105/4。00×104=2。9N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2。9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 ［f]=13N/mm2，满足要求!

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI）≤［ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=24。786+0.324=25。110kN/m； l--计算跨度（梁底支撑间距）： l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν］ =200。00/250 = 0。800mm; 面板的最大挠度计算值： ν= 0.677×25。11×2004/(100×6000×4.00×105)=0.113mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0。113mm 小于 面板的最大允许挠度值：[ν] =0。8mm，满足要求!

六、梁底支撑木方的计算

1。荷载的计算

(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m)：

q1 = 1。2×[(24+1。5）×1.5×0。2+0。5×0。2×（2×1。38+0。6）/ 0.6］=9。852 kN/m;

(2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m）： q2 = 1.4×（2+2)×0。2=1.12 kN/m;

均布荷载设计值 q = 9.852+1。120 = 10。972 kN/m; 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：

p=0。20×[1.2×0.12×24。00+1。4×(2.00+2.00）］×0。00=0.000kN

2。支撑方木验算

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3;

I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4； E= 9000 N/mm2;

计算简图及内力、变形图如下：

简图(kN·m)

剪力图（kN)

弯矩图(kN·m）

变形图（mm） 方木的支座力: N1=N4=0.406 kN； N2=N3=2。885 kN； 最大弯矩：M= 0.077kN·m 最大剪力：V= 1。788 kN

方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0。077×106 /8.33×104=0。9 N/mm2； 方木最大剪应力计算值 : τ =3V/（2bh0）=3×1.788×1000/（2×50×100）=0。536N/mm2；

方木的最大挠度:ν =0.028 mm；

方木的允许挠度：［ν]= 0。35×103/250=1。4mm；

方木最大应力计算值 0.926 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值 0.536 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv］=1。700 N/mm2,满足要求!

方木的最大挠度 ν=0。028 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν］=1。400 mm，满足要求！

七、梁跨度方向托梁的计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：木方 : 50×100mm； W=83.333 cm3； I=416.667 cm4；

1。梁两侧托梁的强度计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 0。406 kN.

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图（mm)

托梁计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.195 kN·m ; 最大变形 νmax = 0.3 mm ； 最大支座力 Rmax = 2。228 kN ;

最大应力 σ=M/W= 0.195×106 /(83.333×103 ）=2.3 N/mm2； 托梁的抗弯强度设计值 [f］=17 N/mm2;

托梁的最大应力计算值 2.3 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2，满足要求!

托梁的最大挠度νmax=0。3mm小于1000/250,满足要求!

2。梁底托梁的强度计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.885 kN.

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m）

托梁计算变形图(mm）

托梁计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 1。385 kN·m ； 最大变形 νmax = 2.581 mm ； 最大支座力 Rmax = 15。811 kN ；

最大应力 σ =M/W= 1。385×106 /（83。333×103 ）=16。6 N/mm2; 托梁的抗弯强度设计值 ［f]=17 N/mm2;

托梁的最大应力计算值 16.6 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求！

托梁的最大挠度νmax=2。581mm小于1000/150与10 mm,满足要求！

八、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(ΦA）≤［f] 1.梁内侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力： N1 =15。811 kN ;

脚手架钢管的自重： N2 = 1。2×0。129×(6.5-1。5)=0。775 kN； N =15.811+1。007=16.818 kN；

φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1.58； A —- 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.; W -— 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 5。08; σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f］ -— 钢管立杆抗压强度设计值:［f］ =205 N/mm2; lo —— 计算长度 （m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1。155 ；

u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.207 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ =16817.512/(0。207×4） = 166.1 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 166.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a） （2) k1 —- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1。009 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2（h+2a） = 1。167×1.009×（1。5+0.1×2) = 2。002 m； lo/i = 2001。755 / 15.8 = 127 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0。412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ =16817.512/(0.412×4） = 83。5 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 83.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f] = 205 N/mm2，满足要求！

2。梁外侧立杆稳定性验算

其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，它包括:

横杆的最大支座反力： N1 =2.228/Sin75o = 2.306 kN ;

脚手架钢管的自重: N2 = 1。2×0。129×(6。5-1.5)/Sin75o = 0.802 kN； N = 2.306+ 0.802 = 3。108 kN；

θ——边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ= 75 o； φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i -— 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 （cm2): A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 5.08;

σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； ［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值：[f］ =205 N/mm2； lo —- 计算长度 (m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sinθ (1) k1 —— 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

u —- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3，u =1。7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1uh/Sinθ = 1.167×1.7×1。5/0.966 = 3。081 m； lo/i = 3080。827 / 15.8 = 195 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0。1 ； 钢管立杆受压应力计算值 ;σ =3108.141/(0.1×4） = 33。6 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 33.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2（h+2a) (2)

k1 -— 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -— 计算长度附加系数，h+2a = 1。7 按照表2取值1。009 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2（h+2a) = 1。167×1。009×(1。5+0。1×2） = 2。002 m; lo/i = 2001.755 / 15.8 = 127 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0。412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ =3108。141/（0。412×4) = 15。4 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 15。4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =16.818/0.25=67.27 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 16。818 kN； 基础底面面积 ：A = 0。25 m2 。

p=67.27 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求!

十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.

2.立杆步距的设计

a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置; b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9-—1.5m为宜，不宜超过1.5m.

3。整体性构造层的设计

a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层；

b。单水平加强层可以每4-—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10——15m设置,四周和中部每10—-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层)必须设水平加强层.

4.剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10—-15m设置.

5。顶部支撑点的设计

a。最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。

6。支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在

45—60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d。地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c。浇筑过程中,派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.

十一、梁模板工程材料匡算:

本工程梁截面尺寸为 0.6m×1.5m；板厚=120mm；梁净跨l0 ＝8m；立杆沿梁跨度方向间距la=1m，梁底承重立杆横向间距lb=0.9m，步距h=1。5m;梁底增加承重立杆2根；立杆承重连接方式可调托座；托梁为木方 ： 50×100mm；单根立杆钢管长度4。2m；剪刀撑2步4跨；梁模板支架计算高度6。5m；

梁底支撑小楞平行梁截面，梁底模板支撑间距：200mm，材质为方木50×100mm；梁侧次楞为木楞，50×100mm；横向设置，根数4根;梁侧主楞为木楞,50×100mm；竖向设置，间距200mm;固定支撑水平间距500mm；面板材料为胶合面板。

材料需求统计： 支架部分： 立杆长度:180m； 水平杆件长度:167.6m； 剪刀撑长度:42.53m； 顶托个数：36只; 托梁长度：32m; 直角扣件：216只； 对接扣件：0只；

旋转扣件：18只； 非支架部分：

面板面积：26。88m2； 梁底支撑小楞长度:52m； 梁侧次楞长度：m； 梁侧主楞长度:220。8m； 对拉螺栓根数:0只;