品茗软件大厦工程 ;工程建设地点:杭州市文二路教工路口;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:0天。
本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某勘察单位地质勘察,某某监理公司监理,某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人.
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0。60;梁截面高度 D(m):1.50;
混凝土板厚度(mm):120.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0。10;
立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0。90; 梁支撑架搭设高度H(m):6。50;梁两侧立杆间距(m):0。90; 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:2; 采用的钢管类型为Φ48×3。5; 立杆承重连接方式:可调托座;
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3):24。00;模板自重(kN/m2):0。50;钢筋自重(kN/m3):1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17。8;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4。0;
3.材料参数
木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):9000。0; 木材抗压强度设计值fc(N/mm):16。0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1。7;
面板材质:胶合面板;面板厚度(mm):20.00;
面板弹性模量E(N/mm2):6000。0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):50。0;梁底方木截面高度h(mm):100.0; 梁底模板支撑的间距(mm):200.0;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):200;次楞根数:4; 主楞竖向支撑点数量:3; 固定支撑水平间距(mm):500;
竖向支撑点到梁底距离依次是:300mm,600mm,900mm; 主楞材料:木方;
宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00;
主楞合并根数:2; 次楞材料:木方;
宽度(mm):50。00;高度(mm):100。00;
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中 γ —— 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -— 新浇混凝土的初凝时间,取2。000h; T -— 混凝土的入模温度,取20。000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m; β1—- 外加剂影响修正系数,取1。200; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。150。
分别计算得 17。848 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位:mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下: σ = M/W 〈 [f]
其中,W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 20×2×2/6=13.33cm3; M -— 面板的最大弯矩(N·mm);
σ —- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算: M = 0.1q1l2+0。117q2l2
其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。2×0.2×17。85×0.9=3。855kN/m; 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.2×4×0。9=1。008kN/m; 计算跨度: l = (1500-120)/(4—1)= 460mm;
面板的最大弯矩 M= 0.1×3。855×[(1500-120)/(4—1)]2 + 0。117×1。008×[(1500—120)/(4-1)]2= 1.07×105N·mm;
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1。1×3.855×[(1500-120)/(4-1)]/1000+1。2×1.008×[(1500—120)/(4—1)]/1000=2.507 kN;
经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 1.07×105 / 1。33×104=8N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2;
面板的受弯应力计算值 σ =8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q-—作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 3.855N/mm;
l--计算跨度: l = [(1500-120)/(4-1)]=460mm; E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2;
I—-面板的截面惯性矩: I = 20×2×2×2/12=13.33cm4; 面板的最大挠度计算值: ν= 0。677×3.855×[(1500-120)/(4—1)]4/(100×6000×1.33×105) = 1.461 mm;
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1500-120)/(4—1)]/250 = 1.84mm; 面板的最大挠度计算值 ν=1。461mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.84mm,满足要求!
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到: q = 2.507/0.200= 12。536kN/m
本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×10×10/6 = 83。33cm3; I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4; E = 9000。00 N/mm2;
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.050 kN·m,最大支座反力 R= 2。758 kN,最大变形 ν= 0.004 mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]
经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 σ = 5。01×104/8。33×104 = 0.6 N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2;
次楞最大受弯应力计算值 σ = 0。6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2,满足要求!
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 200/400=0.5mm;
次楞的最大挠度计算值 ν=0。004mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0。5mm,满足要求!
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力2.758kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算.
本工程中,主楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2×5×10×10/6 = 166.67cm3; I = 2×5×10×10×10/12 = 833.33cm4; E = 9000。00 N/mm2;
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.717 kN·m,最大支座反力 R= 7.206 kN,最大变形 ν= 1.075 mm
(1)主楞抗弯强度验算
σ = M/W〈[f]
经计算得到,主楞的受弯应力计算值: σ = 7.17×105/1。67×105 = 4。3 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2;
主楞的受弯应力计算值 σ =4。3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2,满足要求!
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1。075 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 480/400=1.2mm;
主楞的最大挠度计算值 ν=1.075mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1。2mm,满足要求!
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×20×20/6 = 4。00×104mm3; I = 600×20×20×20/12 = 4。00×105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算: σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:1。2×(24.00+1.50)×0.60×1。50×0.90=24。786kN/m; 模板结构自重荷载设计值:
q2:1.2×0.50×0.60×0.90=0.324kN/m;
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3: 1。4×(2。00+2.00)×0.60×0。90=3。024kN/m; 最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0。1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(24.786+0。324)×2002+0.117×3。024×2002=1.15×105N·mm;
σ =Mmax/W=1.15×105/4。00×104=2。9N/mm2;
梁底模面板计算应力 σ =2。9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=24。786+0.324=25。110kN/m; l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm; E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:[ν] =200。00/250 = 0。800mm; 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×25。11×2004/(100×6000×4.00×105)=0.113mm;
面板的最大挠度计算值: ν=0。113mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0。8mm,满足要求!
六、梁底支撑木方的计算
1。荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):
q1 = 1。2×[(24+1。5)×1.5×0。2+0。5×0。2×(2×1。38+0。6)/ 0.6]=9。852 kN/m;
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m): q2 = 1.4×(2+2)×0。2=1.12 kN/m;
均布荷载设计值 q = 9.852+1。120 = 10。972 kN/m; 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递,其设计值:
p=0。20×[1.2×0.12×24。00+1。4×(2.00+2.00)]×0。00=0.000kN
2。支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3;
I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4; E= 9000 N/mm2;
计算简图及内力、变形图如下:
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm) 方木的支座力: N1=N4=0.406 kN; N2=N3=2。885 kN; 最大弯矩:M= 0.077kN·m 最大剪力:V= 1。788 kN
方木最大正应力计算值 : σ =M/W=0。077×106 /8.33×104=0。9 N/mm2; 方木最大剪应力计算值 : τ =3V/(2bh0)=3×1.788×1000/(2×50×100)=0。536N/mm2;
方木的最大挠度:ν =0.028 mm;
方木的允许挠度:[ν]= 0。35×103/250=1。4mm;
方木最大应力计算值 0.926 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2,满足要求!
方木受剪应力计算值 0.536 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1。700 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度 ν=0。028 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1。400 mm,满足要求!
七、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用:木方 : 50×100mm; W=83.333 cm3; I=416.667 cm4;
1。梁两侧托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 0。406 kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.195 kN·m ; 最大变形 νmax = 0.3 mm ; 最大支座力 Rmax = 2。228 kN ;
最大应力 σ=M/W= 0.195×106 /(83.333×103 )=2.3 N/mm2; 托梁的抗弯强度设计值 [f]=17 N/mm2;
托梁的最大应力计算值 2.3 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=0。3mm小于1000/250,满足要求!
2。梁底托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 2.885 kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1。385 kN·m ; 最大变形 νmax = 2.581 mm ; 最大支座力 Rmax = 15。811 kN ;
最大应力 σ =M/W= 1。385×106 /(83。333×103 )=16。6 N/mm2; 托梁的抗弯强度设计值 [f]=17 N/mm2;
托梁的最大应力计算值 16.6 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=2。581mm小于1000/150与10 mm,满足要求!
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式 σ = N/(ΦA)≤[f] 1.梁内侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N1 =15。811 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1。2×0。129×(6.5-1。5)=0。775 kN; N =15.811+1。007=16.818 kN;
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.58; A —- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.; W -— 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 5。08; σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f] -— 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2; lo —— 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数,取值为:1。155 ;
u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.7; 上式的计算结果:
立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m; lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.207 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ =16817.512/(0。207×4) = 166.1 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 166.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 —- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.7 按照表2取值1。009 ; 上式的计算结果:
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1。167×1.009×(1。5+0.1×2) = 2。002 m; lo/i = 2001。755 / 15.8 = 127 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0。412 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ =16817.512/(0.412×4) = 83。5 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 83.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
2。梁外侧立杆稳定性验算
其中 N -— 立杆的轴心压力设计值,它包括:
横杆的最大支座反力: N1 =2.228/Sin75o = 2.306 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1。2×0。129×(6。5-1.5)/Sin75o = 0.802 kN; N = 2.306+ 0.802 = 3。108 kN;
θ——边梁外侧立杆与楼地面的夹角:θ= 75 o; φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.58; A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 5.08;
σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2; lo —- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh/Sinθ (1) k1 —— 计算长度附加系数,取值为:1.167 ;
u —- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3。3,u =1。7; 上式的计算结果:
立杆计算长度 lo = k1uh/Sinθ = 1.167×1.7×1。5/0.966 = 3。081 m; lo/i = 3080。827 / 15.8 = 195 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0。1 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ =3108.141/(0.1×4) = 33。6 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 33.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -— 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -— 计算长度附加系数,h+2a = 1。7 按照表2取值1。009 ; 上式的计算结果:
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1。167×1。009×(1。5+0。1×2) = 2。002 m; lo/i = 2001.755 / 15.8 = 127 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0。412 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ =3108。141/(0。412×4) = 15。4 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 15。4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa;
其中,地基承载力标准值:fgk= 120 kPa ; 脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ;
立杆基础底面的平均压力:p = N/A =16.818/0.25=67.27 kPa ; 其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 16。818 kN; 基础底面面积 :A = 0。25 m2 。
p=67.27 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求!
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度; c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.
2.立杆步距的设计
a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置; b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;
c.高支撑架步距以0.9-—1.5m为宜,不宜超过1.5m.
3。整体性构造层的设计
a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;
b。单水平加强层可以每4-—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10——15m设置,四周和中部每10—-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层.
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10—-15m设置.
5。顶部支撑点的设计
a。最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm; b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
6。支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求; c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在
45—60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d。地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c。浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.
十一、梁模板工程材料匡算:
本工程梁截面尺寸为 0.6m×1.5m;板厚=120mm;梁净跨l0 =8m;立杆沿梁跨度方向间距la=1m,梁底承重立杆横向间距lb=0.9m,步距h=1。5m;梁底增加承重立杆2根;立杆承重连接方式可调托座;托梁为木方 : 50×100mm;单根立杆钢管长度4。2m;剪刀撑2步4跨;梁模板支架计算高度6。5m;
梁底支撑小楞平行梁截面,梁底模板支撑间距:200mm,材质为方木50×100mm;梁侧次楞为木楞,50×100mm;横向设置,根数4根;梁侧主楞为木楞,50×100mm;竖向设置,间距200mm;固定支撑水平间距500mm;面板材料为胶合面板。
材料需求统计: 支架部分: 立杆长度:180m; 水平杆件长度:167.6m; 剪刀撑长度:42.53m; 顶托个数:36只; 托梁长度:32m; 直角扣件:216只; 对接扣件:0只;
旋转扣件:18只; 非支架部分:
面板面积:26。88m2; 梁底支撑小楞长度:52m; 梁侧次楞长度:m; 梁侧主楞长度:220。8m; 对拉螺栓根数:0只;
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