新建山西现代医药物流项目多层仓库及分拣车间 高大支模工程安全专项方案
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二〇一八年五月
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新建山西现代医药物流项目工程多层仓库及分拣车间高大支模工程安全专项方案
目录 1.工程概况 .....................................................1 1.1.工程简介 ................................................1 1.2.结构简介 ................................................1 1.3.高支模架平面位置图 ......................................1 1.4.现场施工要求 ............................................4
1.5.技术保证条件 ............................................4 2.编制依据、原则 ...............................................4
2.1.编制依据 ................................................4 2.2.编制原则 ................................................5 3.施工计划 .....................................................5
3.1.进度计划 ................................................5 3.2.材料计划 ................................................7
3.3.设备计划 ................................................7 4.施工工艺技术 .................................................8
4.1.技术参数 ................................................8 4.2.施工工艺流程 ...........................................12
4.3.施工方法 ...............................................12 4.4.操作要求 ...............................................18 4.5.检查要求 ...............................................18
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5.施工安全保证措施 ............................................18
5.1.安全管理目标 ...........................................18 5.2.安全组织措施 ...........................................18 5.3.安全技术措施 ...........................................19 5.4.安全管理措施 ...........................................19 5.5.监测监控措施 ...........................................20 5.6.雨季施工措施 ...........................................20 6.劳动力计划 ..................................................22
6.1.施工管理人员 ...........................................23 6.2.专职安全生产管理人员 ...................................23 6.3.特种作业、其它作业人员 .................................23 7.验收要求 ....................................................24
7.1.验收标准 ...............................................25 7.2.验收程序 ...............................................25 7.3.验收内容 ...............................................25 7.4.验收人员 ...............................................25 8.应急处置措施 ................................................25 9.计算书及相关图纸 ............................................28
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新建山西现代医药物流项目工程多层仓库及分拣车间
高大支模工程安全专项方案
1.工程概况
1.1.单位工程简介
多层仓库及分拣车间单位工程位于该项目的中心位置，该建筑呈矩形，建筑总面积9979m2，东西长100.5m、南北宽60.5m，基础设计为梁板式筏型基础。该单体工程以8轴为界限：1-8/A-P区域（48*46.8m)为一层框架结构，基础底板标高-3.35m，在-0.150位置有满层连系梁一道，4.450位置有周圈连系梁一道，屋面板顶标高7.950；1-8/P-R区域（48*13.2m)、8-16/A-R区域（52*60m)为二层框架结构，基础底板标高-3.35m，在-0.150位置有满层连系梁一道，一层板顶标高4.450m，屋面板顶标高7.950。
1.2.高支模部位工程概况
在1-8/A-P轴线区域（48m*46.8m）筏板顶标高-3.35m，屋面板顶标高7.95m，板厚120mm(局部140mm厚），板间净高达到了11.18m。根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》，在混凝土模板支撑过程中，搭设高度为8m及以上的模板工程及支撑体系工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要对专项方案进行专家论证审查。针对该区域，特进行模架计算并编制此方案。
根据本工程图纸梁板设计情况，将本工程需要进行高支模的部位的主要柱、梁、板截面的具体参数统计如下，梁板柱截面及支撑高度参数见附表一：
针对梁截面统计，综合考虑，选取500*700梁截面，跨度4.9m,梁底支撑高度9.6m，选取300*650梁截面，跨度6.25m,梁底支撑高度9.6m，进行高支模设计验算。
楼板满堂脚手架高支模支撑体系，选取板厚140mm,层高7.95+3.35m，计算时均采用11.18m净高模板进行高支模设计验算。
框架柱高支模，选取850*950mm柱截面，高度9.6m，进行高支模设计验算。 ④模架支撑体系支撑在250厚钢筋砼基础筏板、基础梁上，地基承载力满足架体需要。
表一
部 位 平面 尺寸（m） 板间净高（m） 板厚（mm） 11.18 48*46.8 （基础至120 （局部140） 梁截面尺寸（mm） 框架柱截面 尺寸(mm) 梁最大 跨度（m） 备注 1-8/A-P 500*700、300×650 400*700、450*750 850*950 6.25 -0.150有满层连系梁一道 -3.35m7.95m层） 1.3.高支模架平面位置图及高支模部位剖面图见附图一、二
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附图一：高支模架平面位置图
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附图二：1-8轴结构剖面图
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1.4.现场施工要求
1.4.1钢筋砼基础底板具有足够的强度，满足支撑体系地基承载力要求； 1.4.2确保模板支架在使用周期内安全、稳定、牢靠。
1.4.3模板支架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
1.4.4沿基坑四周搭设钢管维护及挡水台，保证基础施工的安全，防止外来雨水进入基坑，侵蚀基底土方。同时在基坑内外围架体周边1m处开挖排水沟及集水坑，采用水泵及时外倒坑内积水。
1.5技术保证条件 1.5.1安全网络见附图三 附图三：安全网络图
1.5.2模板及支架的搭设和拆除需严格执行该《新建山西现代医药物流项目多层仓库及分拣车间高大支模工程安全专项方案》。
2.编制依据、原则
2.1.编制依据
本项目施工组织总设计、结构施工图纸；
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图纸会审、设计变更、技术核定；
《建筑施工安全技术统一规范》（GB50870-2013） ④建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) ⑤《建筑施工安全检查标准》JBJ59-2011 ⑥《建筑施工高空作业安全技术规程》JGJ80-2016 ⑦《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 ⑧《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008；
⑨《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号） ⑩《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知（建办质[2018]31号）
⑾《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； ⑿国家地方有关法律法规、安全规程规范、施工验收规范； ⒀建筑施工安全设施计算软件（PKPM—CMIS—V5.0—20180125）
2.2编制原则
遵循安全质量为核心，通过加强资源投入和加强技术管理确保施工安全与质量的原则；
坚持管理制度，人员配备，现场管理和过程控制四个标准化，以专业化、机械化和信息化作为支撑手段，落实闭环管理，全面推行标准化管理的原则；
先进性与适用性相结合的原则，采用成熟可靠的技术，加强工序控制，确保优质、安全、快速、高效；
④坚持“高标准、高质量、科研先行”的原则，以“高、精、尖”为要求，配置与选择施工设备、技术、工艺；
⑤遵循“重视环境、保护环境”的原则，做到不扰民，不污染环境，最大程度的减少施工对周边既有道路、单位办公及民众生活的干扰。共同建设和谐人文环境、自然环境和文明施工环境；
⑥优化资源配置，实行动态管理。
3.施工计划
3.1.1-8/A-P区域模架搭设施工进度计划见附表二
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附表二：施工进度计划横道图
施工部位 分项工程 钢筋绑扎 -0.150以下框架柱、框架梁 模架体搭设 混凝土浇筑 钢筋绑扎 模架体搭设 混凝土浇筑 高支撑架搭设、加强措施 7.950框模板安装、钢架梁、板 筋绑扎 混凝土浇筑
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3d 6d 9d 12d 15d 18d 21d 24d 27d 30d -0.150至7.950框架柱（梁底下50mm处） 新建山西现代医药物流项目工程多层仓库及分拣车间高大支模工程安全专项方案
3.2.施工主要材料及周转材料投入见附表三 附表三：周转材料表 序号 1 2 3 4 5 6 7 材料名称 钢管 十字扣件 旋转扣件 接扣 对拉螺栓 可调顶座 多层板 规格 Φ48*3mm Φ14 顶托钢板厚度5mm厚 1220*2440*15 45*90 8 方木 100*100 9 10 11 PVC套管 脚手木板 多层板垫板 Φ20 ≥200mm宽*50mm厚 200*200*15厚 m3 m m 块 25 3000 1000 3000 顶板支撑大龙骨 与对拉螺栓配套 梁下脚手架垫板 顶板下立杆垫块 单位 t 套 套 套 套 ㎡ m3 数量 350 35000 3000 7000 14000 3000 7000 1.1万 备注 立杆、水平杆、剪刀撑 立杆、水平杆连接 立杆与剪刀撑连接 立杆、水平杆接长 框架梁、柱 立杆顶部支撑 底模、侧模 模板挡料龙骨 3.3.设备机具计划见附表四 附表四：设备机具表 序 号 1 2 3 4 5 6 7 机 具 名 称 圆盘锯 手工锯 铁锤 扣件钻 塔吊 打眼电钻 撬棍 7
单 位 台 台 把 把 台 把 把 数 量 1 5 10 20 2 5 10 用 途 胶合板切割 方木切割 模板安装 扣件加固 材料运输 模板螺栓打孔 模板拆除 太原市第一建筑工程集团有限公司
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4.施工工艺技术
4.1技术参数
4.1.1周转材料材质要求
施工现场应建立周转材料使用台帐，详细记录材料的来源、数量和质量检验等情况人员管理。所有材料必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。材料进场前由材料员在每批采购或租赁时，随机抽取进行检查，进场后工长、库管等有关人员在随机抽取进行复核。
4.1.1.1钢管
钢管规格及材质要求
钢管均采用φ48（壁厚3mm）高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-1992）中Q235－A级钢的规定。必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。
外观检查
钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆，钢管上严禁打孔。
4.1.1.2扣件
有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 扣件应进行防锈处理。 4.1.1.3可调顶托：
可调顶托规格尺寸必须满足施工设计要求，顶托钢板厚度不小于5mm； 顶托应完好无破损，拧动灵活。 4.1.1.4对拉螺杆
高截面梁侧向模板中设置的对拉杆，选用Φ14圆钢对拉杆（穿Φ20mmPVC套管) 对拉螺杆丝扣应完好无破损，拧动灵活。 4.1.1.5模板、方木、脚手板
模板采用15厚多层板（弹性模量6000-7500），次龙骨采用45*90mm方木，梁的立杆下铺设不小于50×200通长木脚手板，板立杆下铺设不小于200×200*15的模板废角料。
4.1.2高大模板设计
850*950mm框架柱高支模设计
框柱底模采用15mm胶合板，次龙骨竖楞采用45×90方木，外龙骨采用φ48mm×3.0mm双钢管柱箍。方木竖楞间距230mm；第一道柱箍离地面高度不得大于200mm，向上间距@500mm
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一道，柱箍两端采用M14对拉螺杆紧固，在两侧柱箍中间各增加两排M14穿柱螺栓；双钢管端部采用双扣件加固，对拉螺杆采用双3形卡及双蝴蝶帽加固，支模方式如下附图四所示立面及平面图示：
850201201201201226226950226226
500×700梁高支模设计
283316
附图四：柱模架剖面及立面图
梁两侧立杆间距1.2m，沿梁跨度方向立杆间距为900mm，步距1.2m（顶层两步减小步距按1.0m安装）；梁底45×90mm方木次楞均布4道，主楞小横杆采用双钢管与立杆顶撑连接（小横杆下设双扣件与立杆连接），梁底增加两根钢管顶托支撑。梁侧次愣采用45×90mm均布4道，梁侧模主楞采用双钢管，采用Φ14对拉螺杆支撑，螺杆纵向间距500mm；梁断面竖向布置两道对拉螺杆，首排距梁底150mm、第二排距梁底450mm。其梁高支模设计立面剖面图及平面图如下附图五：
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附图五：梁支撑架立面及平面图
楼板满堂脚手架高支模支撑体系设计
满堂脚手架高支模支撑体系采用Φ48×3.0mm钢管搭设满堂扣件式钢管脚手架支撑体系，立杆纵距900mm（局部最大间距1200mm)，横距900mm；水平杆步距1200mm，离楼地面200mm处设纵横水平扫地杆；立杆上端采用顶托顶座支撑大龙骨，立杆上端伸出至模板支撑点的距离0.4m；顶托为100*100方木主龙骨，间距900mm；次龙骨为45×90mm方木间距300mm；模板选用15mm厚胶合板。
剪刀撑采用6000mm钢管搭设，搭接长度不小于1000mm。纵、横向剪刀撑与楼面夹角成45°～60°沿高支架四周从低至顶连续布置，沿主梁方向每跨设置一道剪刀撑；距主梁底部最近的水平杆、-0.0150层梁上水平杆及紧靠扫地杆上方各设一层水平剪刀撑。
下图为局部单元的架体立面、平面图(附图六、七）。高支模区域总平面及立面图见计算书后附图。
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附图六：高支模支撑架体剖面图（局部单元）
附图七：高支模支撑架体平面图（局部单元）
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4.2施工工艺流程
测量放线→框架柱模板安装→柱混凝土浇筑→搭设满堂脚手架→梁模板安装→板模板安装→板、梁混凝土浇筑→模板、脚手架拆除。
4.3施工方法 4.3.1测量放线 具体见专项施工方案 4.3.2模板制作 柱模板制作
柱模侧模板采用15mm厚多层板，竖楞采用45*90mm方木次龙骨。柱模板分为四块侧模板，45*90方木背楞与模板固定，柱模板应提前根据图纸尺寸进行配制，模板安装时四侧模板拼接处的位置不应在同一高度，每根柱的四块模板制作完后进行编号。
梁楼板制作
梁模底模板采用15mm厚多层板，楞木采用45×90㎜方木。梁模板分一块底模板和两块侧模板制作，每块模板由多层板面板和方木按设计要求用铁钉钉制而成，梁模板配制时，应考虑梁底模板搁置于柱模板上，梁侧模板搁着于梁底模板之上，现浇板底模板搁置于梁侧模板之上。当梁的跨度较大，梁模板也可分段制作，现场安装时进行拼接，但模板背面的方木应考虑错缝连接，方木不能在接缝处断开。每根梁的三块模板制作完后进行编号。
现浇板楼板制作
板模底模板采用15mm厚多层板，现浇板模板背面楞木排列方向应与钢管支架顶都水平杆相垂直。模板的长边应与方木并侧立布置，模板长边的拼缝应位于方木之上。现浇板底模板搁置于梁侧模之上。现浇板模板按每间房间平面净尺寸配制。每间房间预先制作成一块模板并编上号。也可按不同开间房间现浇板模板的组拼要求。对主规格面板材料及方木进行分别裁锯加工，分规格堆放，现场散拼装时取用。端部拼接部分随时配制安装。
4.3.3支撑脚手架搭设构造要求 4.3.3.1架体总体要求：
独立架体高宽比：独立支架的整体高宽比不应大于3.0。
采用剪刀撑、顶层加密水平杆、抱柱等一系列措施对高支模架体进行加强。 该工程梁截面及跨度不大，但支撑高度达到11.18m，支撑体系优先采用扣件式钢管脚手架支撑体系，属于安全等级为Ⅰ级的脚手架。
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④架体搭设分区域进行，要求水平杆、剪刀撑、抱柱措施与架体同步搭设，严禁滞后，架体及加强措施未完成前禁止进行梁、板模板工程及混凝土浇筑施工。
4.3.3.2架体立杆：
在梁的立杆底部通长铺设不小于50厚×200宽的木脚手板，板立杆底部垫铺200*200*15mm多层模板废角料。
立杆接头必须采用对接扣件连接，接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。见附图八
立杆水平杆h/3la
la
附图八：立杆接头位置示意图
钢管立柱与水平杆采用直角扣件连接,顶部设可调顶座，调节螺杆的伸出长度不应大于200mm、插入立杆内长度不得小于150mm。
④板下立杆的纵、横距0.9m*0.9m，严格按照计算书中数据进行搭设布置。 ⑤300*650梁下额外增加一排承重立杆，顺梁方向间距0.9m。400*700、450*750、500*700梁下额外增加两排承重立杆，顺梁方向间距0.9m
4.3.3.3架体水平杆
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在中心距钢管底端不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
沿立杆竖向设置多步纵、横向水平杆，且双向拉通，满堂搭设，水平杆均采用直角扣件与立杆固定。
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h/3500对接扣件h新建山西现代医药物流项目工程多层仓库及分拣车间高大支模工程安全专项方案
水平杆步距1200mm，严格按照计算书中数据进行搭设布置。安全等级为Ⅰ级的支撑脚手架顶层两步距范围内架体的纵、横向水平杆易按减小布局(1000mm)加密设置。
④水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。见附图九
立杆500ala/3500hA横向水平杆 (小横杆)Aala/3A-A接头不在同跨内（平面）
lala接头不在同步内（立面） 附图九：水平杆接头位置示意图
⑤立杆顶部自由端长度不应大于0.5m：在脚手架架体顶部设置纵、横向水平杆，顶层水平杆中心线至支撑点的长度不应超过0.5ｍ。
⑥梁下立杆与架体纵向水平杆扣件连接，同时在顺梁方向增加横向水平杆，步距同架体。
4.3.3.4剪刀撑
4.3.3.4.1脚手架剪刀撑搭设布置要求
本工程脚手架搭设高度≥8m，属于安全等级为Ⅰ级的脚手架，采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。
在架体外侧四周由底部至顶设置连续竖向剪刀撑；（Ⅰ、Ⅱ级）
在架体内部纵、横向间隔不大于6m由底至顶设置连续竖向剪刀撑；（Ⅰ级） 在架体顶部设置连续水平剪刀撑；（Ⅰ、Ⅱ级）
④应在架体底部扫地杆位置增加设置一层连续水平剪刀撑，当顶部与底部水平剪刀撑
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hlb纵向水平杆 (大横杆)新建山西现代医药物流项目工程多层仓库及分拣车间高大支模工程安全专项方案
距离≥8m时，中间增加一层水平剪刀撑。（Ⅰ级）。见附图十
附图十：竖向、水平剪刀撑布置示意图 4.3.3.4.2剪刀撑连接构造要求（附图十一）
竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°～60°，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45°～60°；
剪刀撑宽度6m～9m，且跨越立杆的根数5～7根； 竖向剪刀撑底部设置在垫板上；
④剪刀撑的接长采用搭接连接，搭接长度≥1m，搭接用旋转扣件不少于3个，端部扣件距离钢管端部≥100mm；
⑤剪刀撑与立杆连接除两端外，中间增加2-4扣节点。
4.3.3.5抱柱装置：脚手架支撑体系必须与相邻框架柱刚性连接，两步距一抱，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。（附图十一）
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附图十一：剪刀撑连接及架体抱柱措施示意图 4.3.4模板安装 4.3.4.1框架柱模板
柱混凝土面外扩200mm划定位线，以保证柱模轴线位置的准确。
安装就位预拼成的各片柱模:先将相邻的两片就位，就位后用铁丝与主筋绑扎临时固定，用扣件将两片柱模连接卡紧，安装完两面模板后再安装另外两面模板。
安装柱箍、拉杆。（模板龙骨、柱箍、拉杆设置示意图见计算书） ④在柱的根部设清扫口，将柱模内清扫干净，封闭清扫口，办理柱模预验。 4.3.4.2梁模板安装
搭钢管承重支撑架之前，对新近浇筑的混凝土楼面，混凝土强度远未达到设计要求的强应等级，在立杆底部应垫设不小于50mm*200mm木脚手板。
安装梁底样板应拉线找直。当梁跨等于或大于4m时，梁底板应按设计要求起拱0.1%—0.3%。
当梁高60㎝及以上时，梁侧模板中部应加穿梁对拉杆加固。
④当梁截面较大(荷载较大)，梁底承重架小横杆与立杆连接的扣件不能满足抗滑承载力要求，可利用小横杆下设置的一根纵向钢管，此钢管用扣件与立杆连接，并将扣件与上面的(小横杆与立杆连接)扣件顶紧，起到双扣件受力作用。
4.3.4.3板模板安装
在新浇结构楼板上，立杆底部应垫面积不小于200㎜×200㎜的木垫板。 脚手架上部托梁方木的布置方向应与模板方木的搁置方向垂直。并控制好水平标高。
先安放木搁栅方木后铺设多层板，在梁板交接处，将楼板模板搁置于梁侧模板上，并略比梁模板内侧面内凹1～2㎜,与木搁栅平行方向的模板拼绽应设在木搁栅上。
④楼板模板铺完后，应检查模板的标高和平整度，不符合要求应进行校正。 4.3.5后浇带模架
由于后浇带部位混凝土浇筑及模板拆除时间与其它部位不同步，要求后浇带部位1-8/K-M区架体单独搭设，架体及水平、竖向剪刀撑自成体系，保证其它部位拆除后该区域结构稳定性。
4.3.6混凝土浇筑
模架搭设完成，且验收合格后，方可浇筑混凝土。 混凝土浇筑顺序：
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a.基础顶至-0.150的柱、连系梁; b.-0.150至7.950梁底50mm处柱；
c.7.950主梁、次梁（自梁跨中向两侧浇筑）、7.950板。 安全注意事项
a.混凝土自泵口下落的自由倾落高度不得超过2m，降低混凝土下落对架体的冲击力；
b.混凝土浇筑过程中，架体下方禁止站人。
c.浇筑过程中,监测人员在架体外侧沿架体四周巡视,密切关注模架稳定性，发现异常立即停止浇筑，通知操作人员有序撤离操作面。对架体综合评估后进行加固处理，检查合格后继续施工。
d.当框架柱强度等级达到设计强度的75%,脚手架可以与框架柱之间进行刚性连接。 4.3.7模板、脚手架拆除
4.3.7.1拆除顺序：柱侧模板→梁侧模板→现浇板模板及都分支撑→梁底模板→承重排架。
4.3.7.2拆除方案
柱模板及梁侧模板拆除时，混凝土强度应能保证其表面及楞角不因拆除模板受损时，方可拆除。拆除柱子模板时，要从上口向外侧轻击和轻撬连接角模，使之松动、脱离。要适当加设临时支撑或在柱上口留一个松动穿墙螺栓，以防整片柱模倾倒伤人。拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调。拆除梁底摸支柱时，亦从跨中向两端作业。
现浇板模板拆除前，先间隔拆除部分立杆，再将支撑上部的支承横杆与立杆的连接扣松动，将支承横杆下降150㎜～200㎜,然后拆除方木搁栅，挠松现浇板模板，使模板下落到钢管支架上，运下模板后将其余钢管支架拆除。
承重的梁板底模板拆除时，以同条件养护的混凝土试块强度作为模板拆除的强度依据。底模板拆除时混凝土强度要求见附表五：
附表五：底模板拆除时的混凝土强度要求
构件类型 构件跨度（m） 板 ＞2，≤8 梁
达到设计的混凝土抗压强度标准的百分率（%） ≥75 ≥75 17
≤8 太原市第一建筑工程集团有限公司
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悬臂构件 — ≥100 ④模板拆除作业，应有拆模报告，并报监理同意后，方可按规定要求实施模板拆除作业。
4.4操作要求
4.4.1支撑系统的立杆间距应按计算书所得进行设置，先在地平面放线确定立杆位置，将立杆与水平杆作用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，扫地杆离地不大于200mm，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，支撑架体的水平杆位置应严格按照施工方案的要求设置，应一层一层进行搭设，不得隔层搭设。
4.4.2立杆在同一水平面内对接，接长杆的数量不得大于总数量的1/3，接长点应在距端部1/3的范围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面范围内，严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。
4.4.3搭设两层以上的支撑架体应设置等高措施。
4.4.4施工方案搭设水平杆件的层高，且按照支撑架体要求设置水平加强层。 4.4.5按施工方案搭设外立面剪刀撑和中间立面剪刀撑。 4.4.6按施工方案设置支撑架体与框架柱的刚性连接 4.5检查要求
4.5.1检查钢管、扣件、方木、多层板、对拉螺栓及其它周转材料规格材质等是否按施工方案中的要求进场；
4.5.2检查脚手架的各项构造要求搭设，剪刀撑、抱柱措施是否到位；
4.5.3检查架体底部地基情况，是否有积水及塌陷、裂缝等影响架体承载力的情况； 4.5.4检查扣件连接的牢固性；
4.5.5检查架体立杆垂直度、水平杆的水平度； 4.5.6检查其它施工现场影响架体稳定性的各项因素。
5.施工安全保证措施
5.1安全管理目标
杜绝重伤和死亡事故；杜绝火灾和中毒事故；杜绝重大机电设备事故；杜绝各类重大安全事故。一般负伤频率控制在10‰以内。进一步完善施工配电安全设施。重点消除模架坍塌、高处坠落和物体打击隐患。消除机电设备带病工作安全隐患。
5.2安全组织措施
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为保证该分部模板工程施工中的安全，确保施工中严格按本方案进行搭设，特成立项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员责任分工如下：
组 长：项目经理----负责现场总指挥及协调工作 副组长：项目技术负责人----技术部署及搭设施工交底 组 员：技术员----方案编制 工 长----施工现场指挥 安全员----安全巡视和检查 5.3安全技术措施 5.3.1材质安全技术
扣件的紧固程度宜在40～50 N·m，并不大于65 N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。 5.3.2脚手架搭设的安全技术措施
操作人员必须在每步架搭设完毕，并检查符合设计规定才可进行下步操作。 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。 梁底立杆必须保证垂直，且立杆应对正梁的中心线。 5.3.3脚手架拆除的安全技术措施
脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
④在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
④所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 5.4安全管理措施
建立健全从项目部到生产班组的安全生产体系，项目部设专职安全员两名，各班组设兼职安全员，负责现场各项安全生产的落实检查及监督工作。
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建立健全各项安全制度、台帐及记录，分工明确，落实到人。
从安全教育入手，做好新工人的入场教育、周一教育、班前教育，提高职工的安全意识和自我保护能力，特别是特种作业人员必须持证上岗。
④从业人员必须经过安全教育培训，考试合格方可上岗作业。 ⑤作业前进行专项施工方案交底和班前安全技术交底。 ⑥安全员对架体进行安全巡视检查，不小于2次/周。 5.5监测监控措施
梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在支撑脚手架搭设和模板、钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
5.5.1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查不少于2次，所有安全检查记录必须形成书面材料。日常检查、巡查重点部位：
杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 连接扣件是否松动。
架体垂直度偏差是否超出规范要求。 ④施工过程中是否有超载的现象。 ⑤安全防护措施是否符合规范要求。
⑥支撑系统和支撑系统杆件是否有变形的现象。 ⑦施工过程中模板稳定性观测。
5.5.2在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。本分项工程监测项目包括：支架、位移和变形。监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测。
5.6雨季施工措施
做好作业工人的雨季防护工作，配备雨衣、雨鞋、防洪工具等,防汛物资配备见附表六。 序号 1 2 3 材料名称 雨衣雨裤雨鞋 手钳 污水泵 规格 2寸 单位 套 把 台 20
数量 10 2 2 备注 太原市第一建筑工程集团有限公司
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4 5 6 7 8 9 塑料布 铁锹 铁镐 手电 水龙带 防水线 2寸 三芯 ㎡ 只 个 把 盘 m 200 10 2 2 4 100 附表六：雨期防汛物资配备表
做好机械电器的防雨工作。电器要保持良好的接地，预防漏电，接头要保持不漏水、不漏电。
施工场地基坑临边搭设钢管维护，砌筑挡水台，防止雨水流入基坑。同时在基坑内架体外侧挖300mm宽*500mm（最深处）排水沟、设置1000*1000*1000mm深集水坑，要做好积水外排工作，保证基坑内不积水，雨停后可及时恢复工作。雨季排水平面布置见附图十二
④雨天时，通道和机械平台上应采取防止人员的滑跌的措施。
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附图十二：雨季施工基坑排水示意图
6.劳动力计划
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6.1施工管理人员
本工程实行项目法管理，按照“目的性原则、效率性原则、管理跨度与层次统一的原则、业务系统管理原则、弹性和流动性原则、企业组织一体化原则”。组建本工程项目部。全面履行工程承包合同，并对工程施工全过程进行施工管理，组织协调并对质量、安全、进度工程成本等进行控制。施工项目管理组织机构分两层设置：项目部为管理层；施工队、班组为操作作业层。项目部实行项目经理负责制对施工现场生产全面负责。组织机构如下附图十三：
施工员 文生 质量员 王云增材料员 郭银法 安全 员 李剑云 机械员 张进生 项目副经理 项目经理：冯功卓 技术负责人：司中谦 技术员 王云增 资料员 马龙骧 取样员 秦晓杰 张
各施工班组长 附图十三：施工组织管理人员
6.2专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 冯功卓（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；
张文生（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底； 李剑云（安全员）——组员，负责现场安全检查工作； 田广涛（架子工班长）——组员，负责现场具体施工； 6.3特种作业人员、其它作业人员 附表七：特种作业及其它作业人员表
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高支模开始时间 作息时间（上午） 砼工程量（m3） 木工（人） 砼工（人） 水电工（人） 2018.5.25 6：00～11：30 850 30 10 5 高支模工期（天） 作息时间（下午） 高支模建筑面积（m2） 钢筋工（人） 架子工（人） 其它工种（人） 15 15：00～19：30 2640 20 15 7 7.验收要求
7.1验收标准
附表八：构配件质量检查表 项 目 要 求 应有产品质量合格证、质量检验报告 钢管 钢管表面应平整光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷；严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈漆 外径48mm，允许偏差±0.5mm；壁厚3mm，允许偏差±0.3 抽检数量 750根为一批，每批抽取1根 全数 3％ 检查方法 检查资料 目测 游标卡尺测量 检查资料 目测 检查资料 游标卡尺 钢板尺 测量 目测 目测 钢管外径及 壁厚 扣件 应有生产许可证、质量检验报告、产品质量合格证、复试报《钢管脚手架扣件》告 GB15831规定 不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙全数 应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理 扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65 N·m 可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，应有产品质量合格证、质量检验报告 可调托撑螺杆外径不应小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，支托板厚不小于5mm，变形不大于1mm，螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6mm 支托板、螺母有裂缝的严禁使用 木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中Ⅱa级材质的规定，扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板不得使用 木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；板厚允许偏差-2mm 按8.2.5条 3％ 扣件螺栓拧紧扭力矩 可调托撑 3％ 全数 全数 脚手板 3％ 钢板尺 附表九：架体搭设偏差表
项次 项 目 技术 要求 不积水 不晃动 不滑动 允许偏差 Δ（mm） - 示 意 图 检查方法工具 实测 及结论 表面 坚实平整 1 地基 基础 排水 垫板 底座 - 观察 太原市第一建筑工程集团有限公司
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不沉降 满堂脚手架立杆垂直度 一步- 一验收 步距 （0.9）m 纵距 （0.9）m 横距 （1.2）m -10 Δ Δ ±60 H ±20 ±50 ±20 ±20 - 用经纬仪或吊线和卷尺 钢板尺 水平仪或水平尺 角尺 2 满堂脚3 手架间距 水平杆4 偏差 剪刀撑斜杆与 地面的倾角 5 45-60° 角尺 7.2验收程序
依据超过一定规模的危险性较大工程的相关管理规范要求，本工程模板支架搭设前首先进行专家论证，对方案的安全性及经济性进行论证。其次在架体投入使用前，施工单位、监理单位应当组织有关人员进行验收，验收合格后，应经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入下一道工序施工。
架体分步搭设、分步验收，保证每步搭设验收合格。 7.3验收内容
材料——进场周转材料的技术资料 参数——专项施工方案计算手数据参数
构造——专项施工方案、安全技术标准及验收规程 7.4验收人员 验收人员包括：
总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、项目技术负责人、专项施工方案编制人员、项目专职安全生产管理人员及相关人员；
监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师； 有关勘察、设计和监测单位项目技术负责人。
8.应急处置措施
8.1施工现场紧急情况处理流程见附图十四
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发现人 发现后立即向项目经理或现场负责人报告 项目经理或现场负责人 迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。 分公司生产经理 判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。 公司安全生产监控部 跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。 附图十四：施工现场紧急情况处理流程图
应急电话：火警—119； 匪警—110； 交通事故—122； 急救—120 8.2应急救援领导小组的职责
负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员、材料、物资等资源的调配。
进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
④当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助
8.3应急救援工作程序
当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。
由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。
④项目部指定史旭鹏负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
8.4救援方法
8.4.1高空坠落应急救援方法：
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现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。
仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
④如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
8.4.2模板、坍塌应急救援方法：
当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； ④清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
⑤预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 8.4.3物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
④如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。 ⑤预备应急救援器材或设备:用于支撑加固的支架、模板、木枋若干；用于抢救伤员
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的担架、止血急救包；用于停电时照明求援的手电筒、应急灯；用于人员疏散的爬梯；联系指挥求援的对讲机等。
9.模架工程专项方案计算书
柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=850mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=950mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 9600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度45mm，高度90mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
850201201201201226226 950226226283
柱模板支撑计算简图
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二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T —— 混凝土的入模温度，取0.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取9.600m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.870kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.00×31.880=31.880kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
21.93kN/mA 226 226 226B
面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×31.880×0.500+1.40×4.000×0.500=21.928kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 18.75cm3； 截面惯性矩 I = 14.06cm4；
(1)抗弯强度计算
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f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.940+1.40×2.000)×0.226×0.226=0.112kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.112×1000×1000/18750=5.987N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×15.940+1.40×2.000)×0.226=2.977kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2977.0/(2×500.000×15.000)=0.595N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.940×2264/(100×6000×140625)=0.335mm 面板的最大挠度小于226.3/250,满足要求!
四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
9.92kN/mA 500 500 500B
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.226m。
荷载计算值 q = 1.2×31.880×0.226+1.40×4.000×0.226=9.922kN/m
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按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 4.961/0.500=9.922kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.922×0.50×0.50=0.248kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×9.922=2.977kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×9.922=5.457kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.70cm3； 截面惯性矩 I = 273.01cm4； (1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W = 0.248×106/60696.0=4.09N/mm2 抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2977/(2×45×90)=1.103N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4
/100EI=0.677×7.213×500.04
/(1002730107.0)=0.124mm
最大挠度小于500.0/250,满足要求!
五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×31.88+1.40×4.00)×0.201 × 0.500 = 4.41kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
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集中荷载P取次龙骨传递力。
2.21kNA 4.41kN 4.41kN 4.41kN 2.21kNB 403 283 403
支撑钢管计算简图
0.248
0.209
支撑钢管弯矩图(kN.m)
5.165.161.461.460.742.210.745.165.162.210.742.210.741.461.462.21
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.60kNA 3.21kN 3.21kN 3.21kN 1.60kNB 403 283 403
支撑钢管变形计算受力图
0.007
0.045
支撑钢管变形图(mm)
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经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.248kN.m 最大变形 vmax=0.045mm 最大支座力 Qmax=7.362kN
抗弯计算强度 f = M/W = 0.248×106/8985.9=27.60N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于403.3/150与10mm,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.362 B方向对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×31.88+1.40×4.00)×0.226 × 0.500 = 4.96kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨传递力。
2.48kNA 4.96kN 4.96kN 4.96kN 2.48kNB 437 317 437
支撑钢管计算简图
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0.304
0.249
支撑钢管弯矩图(kN.m)
5.695.691.751.750.732.480.735.695.692.480.732.480.731.751.752.48
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.80kNA 3.61kN 3.61kN 3.61kN 1.80kNB 437 317 437
支撑钢管变形计算受力图
0.010
0.064
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.303kN.m 最大变形 vmax=0.064mm 最大支座力 Qmax=8.175kN
抗弯计算强度 f = M/W = 0.303×106/8985.9=33.72N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于436.6/150与10mm,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
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计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.175 H方向对拉螺栓强度验算满足要求! 大断面柱模板支撑计算满足要求！
梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度500mm，高度700mm，两侧楼板厚度140mm。 模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用45.×90.mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板组装示意图
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二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T —— 混凝土的入模温度，取0.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.800kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.00×16.800=16.800kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×16.800×0.500+1.40×4.000×0.500=12.880kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = 24.30cm4；
12.88kN/mA 187 187 187B
计算简图
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0.045
0.036
弯矩图(kN.m)
0.961.201.44
1.441.200.96
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
8.40kN/mA 187 187 187B
变形计算受力图
0.003
0.047
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.962kN N2=2.645kN N3=2.645kN N4=0.962kN 最大弯矩 M = 0.044kN.m 最大变形 V = 0.047mm
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(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.044×1000×1000/27000=1.630N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 3×1442.0/(2×500.000×18.000)=0.240N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.047mm 面板的最大挠度小于186.7/250,满足要求!
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.19×16.80+1.4×0.19×4.00=4.809kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.19×16.80=3.142kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 2.404/0.500=4.809kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.809×0.50×0.50=0.120kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×4.809=1.443kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×4.809=2.645kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W = 0.120×106/60750.0=1.98N/mm2 抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
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(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1443/(2×45×90)=0.534N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×3.136×500.04/(1002733750.0)=0.054mm
最大挠度小于500.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
2.64kN 2.64kN 2.64kNA 150 300 110B
支撑钢管计算简图
0.3370.085
支撑钢管弯矩图(kN.m)
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9000.00××新建山西现代医药物流项目工程多层仓库及分拣车间高大支模工程安全专项方案
3.723.721.080.000.001.080.001.561.560.00
2.642.64
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.72kNA 1.72kN 1.72kNB 150 300 110
支撑钢管变形计算受力图
0.006
0.031
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.337kN.m 最大变形 vmax=0.031mm 最大支座力 Qmax=6.369kN
抗弯计算强度 f = M/W = 0.337×106/8985.9=37.50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
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对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.369 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！
梁模板扣件钢管支撑架计算书（300*650）
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为10.7m，
梁截面 B×D=300mm×650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加1道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用45.×90.mm木方。
木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.14m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。
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300
图1 梁模板支撑架立面简图
450450按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.65+0.20)+1.40×2.00=22.930kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.65+0.7×1.40×2.00=24.336kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.35×25.500×0.140×0.500×0.900=2.169kN。 采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D-d)/64，抵抗距计算采用 W=π(D-d)/32D。
4
4
4
4
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.650×0.900=14.918kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.200×0.900×(2×0.650+0.300)/0.300=0.960kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.900=1.215kN 均布荷载 q = 1.35×14.918+1.35×0.960=21.435kN/m 集中荷载 P = 0.98×1.215=1.191kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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107001200650新建山西现代医药物流项目工程多层仓库及分拣车间高大支模工程安全专项方案
截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4；
1.19kN21.43kN/mA 300B
计算简图
0.000
0.330
弯矩图(kN.m)
3.810.600.60
剪力图(kN)
3.81
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
15.88kN/mA 300B
变形计算受力图
0.000
1.085
43
变形图(mm)
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经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.811kN N2=3.811kN 最大弯矩 M = 0.330kN.m 最大变形 V = 1.085mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.330×1000×1000/33750=9.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 3×3810.0/(2×900.000×15.000)=0.423N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 1.085mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、梁底支撑龙骨的计算
梁底龙骨计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.811/0.900=4.234kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.23×0.90×0.90=0.343kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×4.234=2.286kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×4.234=4.192kN 龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W = 0.343×106/60750.0=5.65N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
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最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2286.33/(2×45.00×90.00)=0.847N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=2.646kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.646×900.04/(100×9000.002733750.0)=0.478mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!
三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
2.17kN 3.81kN 3.81kN 2.17kNA 450 450B
支撑钢管计算简图
0.5040.279
支撑钢管弯矩图(kN.m)
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4.841.141.141.031.034.841.031.031.141.14
4.844.84
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.61kN 2.38kNA 2.38kN 1.61kNB 450 450
支撑钢管变形计算受力图
0.000
0.116
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.504kN.m 最大变形 vmax=0.116mm 最大支座力 Qmax=9.684kN
抗弯计算强度 f = M/W = 0.504×106/4493.0=112.28N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；
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R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.68kN
选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=9.68kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×1.521=2.053kN
顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.227=0.307kN 非顶部立杆段 N = 9.684+2.053=11.737kN 顶部立杆段 N = 9.684+0.307=9.991kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
k —— 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.108m； λ=3108/16.0=194.901
允许长细比(k取1) λ0=194.901/1.217=160.149 <210 长细比验算满足要求! φ=0.191
σ=9991/(0.191×424.1)=123.054N/mm2 a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.224m；
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2
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λ=3224/16.0=202.167
允许长细比(k取1) λ0=202.167/1.217=166.119 <210 长细比验算满足要求! φ=0.177
σ=9991/(0.177×424.1)=133.180N/mm2
依规范做承载力插值计算 a=0.400时，σ=129.805N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=2.128,l0=3.108m； λ=3108/16.0=194.901
允许长细比(k取1) λ0=194.901/1.217=160.149 <210 长细比验算满足要求! φ=0.191
σ=11737/(0.191×424.1)=144.556N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.225×0.900×1.200×1.200/10=0.037kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=9.684+1.350×0.227+0.9×0.980×0.037/0.900=10.027kN 非顶部立杆Nw=9.684+1.350×1.521+0.9×0.980×0.037/0.900=11.773kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.108m； λ=3108/16.0=194.901
允许长细比(k取1) λ0=194.901/1.217=160.149 <210 长细比验算满足要求! φ=0.191
σ=10027/(0.191×424.1)+37000/4493=131.675N/mm2 a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.224m； λ=3224/16.0=202.167
允许长细比(k取1) λ0=202.167/1.217=166.119 <210 长细比验算满足要求!
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φ=0.177 σ=10027/(0.177×424.1)+37000/4493=141.837N/mm2
依规范做承载力插值计算 a=0.400时，σ=138.450N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=2.128,l0=3.108m； λ=3108/16.0=194.901
允许长细比(k取1) λ0=194.901/1.217=160.149 <210 长细比验算满足要求! φ=0.191
σ=11773/(0.191×424.1)+37000/4493=153.177N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 架体计算满足要求！
梁模板扣件钢管支撑架计算书（500*700）
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为10.4m，
梁截面 B×D=500mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度17.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。 内龙骨采用45.×90.mm木方。
木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
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2
2
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梁两侧的楼板厚度0.14m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。
500
104001200700517167517
图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.35×25.500×0.140×0.500×0.900=2.169kN。 采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.700×0.900=16.065kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.200×0.900×(2×0.700+0.500)/0.500=0.684kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.500×0.900=2.025kN 均布荷载 q = 1.35×16.065+1.35×0.684=22.611kN/m
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集中荷载 P = 0.98×2.025=1.985kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4；
1.98kN22.61kN/mA 167 167 167B
计算简图
0.088
0.074
弯矩图(kN.m)
2.881.360.992.410.991.362.88
2.41
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
16.75kN/mA 167 167 167B
变形计算受力图
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0.004
0.058
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.359kN N2=5.286kN N3=5.286kN N4=1.359kN 最大弯矩 M = 0.087kN.m 最大变形 V = 0.058mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.087×1000×1000/33750=2.578N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 3×2876.0/(2×900.000×15.000)=0.320N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.058mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!
二、梁底支撑龙骨的计算
梁底龙骨计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 5.286/0.900=5.874kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.87×0.90×0.90=0.476kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×5.874=3.172kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×5.874=5.815kN
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龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W = 0.476×106/60750.0=7.83N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3171.88/(2×45.00×90.00)=1.175N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=3.412kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.412×900.04/(100×9000.002733750.0)=0.616mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!
三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
2.17kN 1.36kN 5.29kN 5.29kN 1.36kN 2.17kNA 517 167 517B
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支撑钢管计算简图
0.2320.271
支撑钢管弯矩图(kN.m)
2.610.920.920.001.251.250.002.611.251.250.922.610.92
2.61
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.61kN 1.12kN 3.07kN 3.07kN 1.12kN 1.61kNAB 517 167 517
支撑钢管变形计算受力图
0.028
0.185
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.271kN.m 最大变形 vmax=0.186mm 最大支座力 Qmax=7.894kN
抗弯计算强度 f = M/W = 0.271×106/4493.0=60.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm,满足要求!
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(二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.89kN
选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.89kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×1.621=2.188kN
顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.249=0.337kN 非顶部立杆段 N = 7.894+2.188=10.082kN 顶部立杆段 N = 7.894+0.337=8.231kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
k —— 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
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a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.685,l0=3.281m；λ=3281/16.0=205.769
允许长细比(k取1) λ0=205.769/1.217=169.079 <210 长细比验算满足要求! φ=0.172 σ=8231/(0.172×424.1)=112.685N/mm2 a=0.5m时，u1=1.269,l0=3.398m； λ=3398/16.0=213.081
允许长细比(k取1) λ0=213.081/1.217=175.087 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160 σ=8231/(0.160×424.1)=121.293N/mm2
据规范做承载力插值计算 a=0.400时，σ=118.424N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=2.128,l0=3.108m； λ=3108/16.0=194.901
允许长细比(k取1) λ0=194.901/1.217=160.149 <210 长细比验算满足要求! φ=0.191
σ=10082/(0.191×424.1)=124.176N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.225×1.200×1.200×1.200/10=0.049kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=7.894+1.350×0.249+0.9×0.980×0.049/0.900=8.279kN 非顶部立杆Nw=7.894+1.350×1.621+0.9×0.980×0.049/0.900=10.130kN
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顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.685,l0=3.281m； λ=3281/16.0=205.769
允许长细比(k取1) λ0=205.769/1.217=169.079 <210 长细比验算满足要求! φ=0.172
σ=8279/(0.172×424.1)+49000/4493=124.246N/mm2 a=0.5m时，u1=1.269,l0=3.398m； λ=3398/16.0=213.081
允许长细比(k取1) λ0=213.081/1.217=175.087 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160
σ=8279/(0.160×424.1)+49000/4493=132.904N/mm2
依规范做承载力插值计算 a=0.400时，σ=130.018N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=2.128,l0=3.108m； λ=3108/16.0=194.901
允许长细比(k取1) λ0=194.901/1.217=160.149 <210 长细比验算满足要求! φ=0.191
σ=10130/(0.191×424.1)+49000/4493=135.670N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 架体计算满足要求！
扣件钢管楼板模板支架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为11.2m，
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立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用45.×90.mm木方，间距300mm，
木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100.×100.mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 施工均布荷载标准值4.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.14+0.20)+1.40×4.00=10.057kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.14+0.7×1.40×4.00=8.664kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
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采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.140×6.800+0.200×6.800=25.255kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)×6.800=27.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 255.00cm3； 截面惯性矩 I = 191.25cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.255+1.40×27.200)×0.300×0.300=0.615kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.615×1000×1000/255000=2.414N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
2
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.255+1.40×27.200)×0.300=12.310kN 截面抗剪强度计算值 T=3×12310.0/(2×6800.000×15.000)=0.181N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!
2
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×25.255×3004/(100×6000×1912500)=0.121mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
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二、模板支撑龙骨的计算
龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.140×0.300=1.054kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)×0.300=1.200kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.054+1.20×0.060=1.337kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.200=1.680kN/m
计算单元内的龙骨集中力为(1.680+1.337)×0.900=2.715kN
2.龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.715/0.900=3.017kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.02×0.90×0.90=0.244kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×3.017=1.629kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×3.017=2.987kN 龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W = 0.244×106/60750.0=4.02N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm,满足要求!
2
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1629.20/(2×45.00×90.00)=0.603N/mm2
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截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.114kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.114×900.04/(1002733750.0)=0.201mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.987kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 0.10kN/m 2.99kN 2.99kN 2.99kNA120012001200B
托梁计算简图
1.492
1.249
托梁弯矩图(kN.m)
4.794.776.036.027.277.264.274.241.791.763.033.000.011.261.231.231.260.014.273.003.031.761.794.247.267.276.026.034.774.79
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
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1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 0.10kN/mA120012001200B
托梁变形计算受力图
0.050
0.734
托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.492kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.306kN 经过计算得到最大变形 V= 0.734mm 顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = 833.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W = 1.492×106/166666.7=8.95N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×7274/(2×100×100)=1.091N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.734mm
顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
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顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.156×11.180=1.744kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.200×0.900×1.200=0.216kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.140×0.900×1.200=3.795kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.755kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)×0.900×1.200=4.320kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，
顶部立杆 N = 11.161kN，非顶部立杆 N = 12.955kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
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k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.685,l0=3.281m； λ=3281/16.0=205.769
允许长细比(k取1) λ0=205.769/1.217=169.079 <210 长细比验算满足要求! φ=0.172
σ=11161/(0.172×424.1)=152.801N/mm2 a=0.5m时，u1=1.269,l0=3.398m； λ=3398/16.0=213.081
允许长细比(k取1) λ0=213.081/1.217=175.087 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160
σ=11161/(0.160×424.1)=164.474N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，σ=160.583N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=2.247,l0=3.282m； λ=3282/16.0=205.800
允许长细比(k取1) λ0=205.800/1.217=169.104 <210 长细比验算满足要求! φ=0.172
σ=12955/(0.172×424.1)=177.358N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
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风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.225×0.900×1.200×1.200/10=0.037kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=1.200×4.261+1.400×4.320+0.9×1.400×0.037/1.200=11.199kN 非顶部立杆Nw=1.200×5.755+1.400×4.320+0.9×1.400×0.037/1.200=12.993kN
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.685,l0=3.281m； λ=3281/16.0=205.769
允许长细比(k取1) λ0=205.769/1.217=169.079 <210 长细比验算满足要求! φ=0.172
σ=11199/(0.172×424.1)+37000/4493=161.507N/mm2 a=0.5m时，u1=1.269,l0=3.398m； λ=3398/16.0=213.081
允许长细比(k取1) λ0=213.081/1.217=175.087 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160
σ=11199/(0.160×424.1)+37000/4493=173.220N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，σ=169.315N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=2.247,l0=3.282m； λ=3282/16.0=205.800
允许长细比(k取1) λ0=205.800/1.217=169.104 <210 长细比验算满足要求! φ=0.172
σ=12993/(0.172×424.1)+37000/4493=186.064N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 钢管楼板模板支架计算满足要求！
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附图十五：高支模模架支撑体系平面图
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附图十六：高支模模架支撑1-8、A-P立面图
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